WWW.NAUKA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Книги, издания, публикации
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ «ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ЧЕРНОЙ МЕТАЛЛУРГИИ имени И.П. БАРДИНА» РИНГИНЕН ДМИТРИЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ ...»

-- [ Страница 1 ] --

АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО

«ВЫКСУНСКИЙ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ ЗАВОД»

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УНИТАРНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ

«ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ

ЧЕРНОЙ МЕТАЛЛУРГИИ имени И.П. БАРДИНА»

РИНГИНЕН ДМИТРИЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ

ФОРМИРОВАНИЕ ОДНОРОДНОЙ СТРУКТУРЫ ПРИ



ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ В УСЛОВИЯХ СТАНА 5000 И

СТАБИЛЬНОСТЬ УДАРНОЙ ВЯЗКОСТИ И ХЛАДОСТОЙКОСТИ

ТРУБНЫХ СТАЛЕЙ КЛАССОВ ПРОЧНОСТИ Х80 И Х100

Специальность 05.16.01 – «Металловедение и термическая обработка металлов и сплавов»

Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Научный руководитель:

д.т.н., Л. И. ЭФРОН Москва - 2015

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ …………………………………………………

Глава 1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР………………………………

Основные требования, предъявляемые к высокопрочным сталям для труб 1.

магистральных газопроводов ……………………………...……………………. 10 Основные принципы легирования высокопрочных трубных сталей……........

1.2 Современные технологии производства высокопрочных 1.

низколегированных сталей ……………

1.3.1 Выплавка стали………

1.3.2 Термомеханическая контролируемая прокатка………………………………...

Классификация и свойства структур промежуточного типа и МАсоставляющей……

Применение имитации металлургических процессов при разработке 1.5 технологии ТМКП

Свариваемость и влияние трубного передела на свойства стали

1.6 Заключение по главе ……………………………………………………………………....

Глава 2. МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЯ ………………………….

.

Обоснование выбора химического состава исследуемых сталей…………….

2.1 35 Методы лабораторных и промышленных исследований …………………….

2.2 2.2.1 Определение механических свойств

–  –  –

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. Увеличивающиеся объемы потребления энергоносителей заставляют проводить разведку и добычу природного газа в условиях Крайнего Севера, в сейсмоопасных зонах, в Северном Ледовитом океане. Это вызывает ужесточение требований к безопасности трубопроводов и механическим свойствам труб.

Основополагающие научные разработки в области технологии термомеханического контролируемого процесса (ТМКП) низколегированных сталей создали Гладман Т., Ирвин К., Матросов Ю.И., Джонас Дж., Литвиненко Д.А., ДеАрдо А., Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И., Селларс С., Кадди Л., Палмер Е., Тамура И., Козасу И., Танака Т. и другие ученые. В теоретических и научно-практических исследованиях в этой области широко освещаются вопросы производства толстолистового проката из высокопрочных трубных сталей, в том числе концепции легирования сталей, особенности технологии ТМКП в условиях толстолистовых станов, опыт производства листового проката классов прочности Х70 – Х120 зарубежными производителями (Германии, Китая, Кореи и Японии).

Однако, опыт разработки и освоения производства толстолистового проката класса прочности К65 для труб проекта «Бованенково-Ухта» на металлургических комбинатах России показывает, что достигаемые свойства металла и соотношения между ними не всегда оптимальны, ряд важных характеристик, включая вязкость и хладостойкость, нестабильны в условиях массового производства.

Кроме этого, не смотря на значительный мировой опыт в производстве проката для труб класса прочности Х100, в публикациях отсутствует подтверждение соответствия всем современным требованиям ПАО «Газпром». При этом используется дорогостоящее легирование и наблюдается нестабильность вязких свойств.

В настоящее время вопросы получения стабильных вязких свойств, мало освещены в теоретических исследованиях и практических разработках. Это определяет необходимость проведения исследований в области обеспечения однородности микроструктуры, как ключевого фактора в обеспечении стабильности ударной вязкости и доли вязкой составляющей при испытании падающим грузом (ИПГ).

Однородность конечной структуры проката является следствием создания однородной структуры последовательно на всех этапах контролируемой прокатки. Для этого необходим подход к разработке технологии, в которой критические параметры создаваемых режимов учитывали бы требования к однородности структуры на каждом этапе ТМКП. Это может быть осуществлено только на основе исследования процессов структурообразования на этих стадиях.





Таким образом, необходим системный подход к разработке новых видов продукции и технологий, основанный на понимании процессов структурообразования в исследуемых сталях, что позволит анализировать причины неоднородности структуры и нестабильности свойств, а также осуществлять их баланс и тонкое регулирование в зависимости от предъявляемых требований.

Учитывая изложенное выше, актуальность данной работы обусловлена необходимостью освоения производства проката повышенных классов прочности (Х80-Х100) для магистральных газопроводов, повышения стабильности комплекса механических свойств такой продукции в условиях толстолистового стана 5000 АО «Выксунский металлургический завод» (АО «ВМЗ»), а также поиска новых технологических решений, направленных на совершенствование структуры исследуемых сталей, повышение ее дисперсности и однородности, основанных на установленных особенностях структурообразования.

Объектом исследования были микролегированные ниобийсодержащие стали бейнитного и ферритно-бейнитного класса с пониженным содержанием углерода классов прочности Х80 (К65) - Х100 с различным уровнем легирования.

Предметом исследований служили особенности формирования в процессе термомеханической контролируемой прокатки структуры и свойств сталей.

Целью диссертационной работы являлось выявление закономерностей формирования структуры на различных этапах ТМКП, установление механизмов управления однородностью структуры, разработка и освоение на этой основе технологии производства листового проката для труб класса прочности Х80, К65, и Х100 с повышенной стабильностью вязких свойств применительно к оборудованию стана 5000 АО «ВМЗ».

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

Изучить процессы, происходящие при нагреве, горячей прокатке и охлаждении 1.

исследуемых сталей, установить количественные закономерности формирования структуры.

Выявить причины формирования разнозернистости и нестабильности вязких свойств 2.

металла и определить пути решения данной проблемы.

Предложить подход к разработке технологии ТМКП «сложных» видов продукции, 3.

обеспечивающую минимальные затраты на подготовку к массовому производству. Установить критерии переноса лабораторных данных в промышленные условия.

На основании полученных результатов, разработать и опробовать в промышленных 4.

условиях программные продукты для совершенствования технологических параметров процесса ТМКП с точки зрения формирования однородной структуры.

Установить возможности управления сочетаниями свойств в рамках данного класса 5.

прочности путем создания вариантов реализации ТМКП.

Применить предложенные в работе технологические решения при освоении массового 6.

производства проката классов прочности К65 и Х80 и опробовании производства листов и труб класса прочности Х100 для стабилизации вязких свойств.

Научная новизна. В работе получены следующие результаты, характеризующиеся научной новизной:

Установлены температурно-временные зависимости эволюции структуры аустенита при 1.

нагреве в микролегированной трубной стали с добавками (Mo, Ni, Cr, Cu) класса прочности К65, заключающиеся в определении момента начала и окончания вторичной рекристаллизации зерна аустенита с соответствующим разделением областей мелкозернистой, разнозернистой и крупнозернистой структуры.

Установлено, что однородная структура аустенита (мелко- или крупнозернистая), 2.

полученная после нагрева, сохраняет однородность после черновой стадии прокатки с полным протеканием статической рекристаллизации в каждом проходе, а исходная разнозернистость аустенитной структуры не устраняется многократной горячей деформацией при черновой прокатке.

Созданы феноменологические модели, позволяющие определять долю статически 3.

рекристаллизованного зерна аустенита и условия начала динамической рекристаллизации при многопроходной прокатке высокопрочных трубных сталей системы (Mn-Cr-Ni-Cu-Mo-Nb), и подтверждена их высокая точность (R0,92).

Показано, что при проведении пластической деформации в диапазоне температур 4.

бейнитного превращения наблюдается существенное измельчение структуры исследованных сталей, с повышением степени деформации фрагментация структуры охватывает практически весь объем металла, что приводит к существенному росту прочностных характеристик и падению пластичности. Применение данного воздействия, в условиях прокатного стана, позволяет повысить класс прочности стали, при получении удовлетворительных вязкопластических свойств.

Практическая значимость работы. На основании установленных закономерностей формирования структуры и свойств трубных сталей, разработаны и применены на практике программные продукты, позволяющие оптимизировать параметры нагрева и черновой стадии прокатки сталей классов прочности Х80, К65 и Х100.

Предложена и реализована на практике системный подход к разработке «сложных»

видов продукции и технологий, позволяющая повысить стабильность результатов и значительно снизить затраты на подготовку к массовому производству.

Предложенные в работе технологические решения внедрены в производство на стане 5000 АО «ВМЗ» и позволили гарантированно обеспечить хладостойкость проката класса прочности К65, толщиной 23 и 27,7 мм. В результате снижена отсортировка по ударной вязкости и доле вязкой составляющей в изломе образцов при испытании падающим грузом (ИПГ) с 3,4 до 0,2 % (по итогам производства партии 56 тыс. тонн проката).

С использованием предложенных технологических решений, произведено 306 тыс. тонн проката и электросварных газопроводных труб диаметром 1219 и 1420 мм классов прочности К65 и Х80 для проектов «Бованенково-Ухта» и «Средняя Азия – Китай». Общий экономический эффект, от внедрения разработок в 2013-2014 гг., составил 385 млн. руб.

Методология и методы исследования. Основой методологии исследования являются отдельные элементы системного подхода, способствующие выработке эффективной схемы исследования объектов.

Основное внимание было направлено на установление взаимосвязи количественных параметров микроструктуры исследуемых сталей, на различных этапах ТПКП, с технологических параметрами обработки. Изучение особенностей протекания процессов эволюции структуры осуществляли методом имитации промышленных процессов в лабораторных условиях.

Для решения задач, поставленных в работе, использовали ряд современных методов исследования: изучение структуры сталей осуществляли прямыми методами оптической микроскопии, растровой и просвечивающей электронной микроскопии, рентгеноструктурного анализа.

Испытания механических свойств опытных сталей предусматривали оценку прочностных свойств и пластичности при статическом растяжении, ударной вязкости, сопротивления хрупкому разрушению, измерение микротвердости структурных составляющих.

По представленной работе на защиту выносятся:

Установленные закономерности эволюции аустенитной структуры в процессе нагрева и 1.

черновой стадии прокатки стали 06Г2НМДБ, позволяющие формировать однородную структуру проката;

Созданные модели кинетики статической рекристаллизации и критических параметров 2.

динамической рекристаллизации аустенита при многопроходной горячей деформации для сталей 06ХГ2НМДБ и 06Г2НМДБ;

Предложенные критерии микроструктурного соответствия лабораторных и 3.

промышленных экспериментов: соответствие размера и однородности зерна аустенита и состояния карбонитридов микролегирующих элементов перед черновой и чистовой стадиями прокатки, накопленной энергии деформации в аустените перед началом превращения и режима ускоренного охлаждения;

Реализованные способы управления однородностью структуры проката в процессе 4.

ТМКП на стане 5000 АО «ВМЗ»;

Выявленные особенности влияния вариантов реализации ТМКП на механические 5.

свойства и микроструктуру исследуемых сталей;

Результаты внедрения разработанных технологических решений по изменению режимов 6.

производства проката класса прочности К65 для проекта «Бованенково-Ухта» и достигнутое повышение стабильности вязких свойств, а также достигнутый в промышленных условиях уникальный комплекс свойств проката класса прочности Х100.

Достоверность результатов. Достоверность результатов экспериментальных исследований обеспечивается их проведением на современном сертифицированном аттестованном оборудовании, а также использованием лицензионного программного обеспечения, подтверждается результатами реализации разработок в промышленных условиях.

Личный вклад соискателя. Автор участвовал в постановке задач диссертации, разработке методик физического моделирования, самостоятельно выполнил все запланированные экспериментальные исследования, осуществил обработку, анализ и интерпретацию полученных экспериментальных данных, участвовал во внедрении разработок в условиях стана 5000.

Апробация работы. Основные результаты и положения диссертации были доложены и обсуждены на 11-ти международных и 2-х всероссийских конференциях: 9-й международной научно-технической конференции «Современные металлические материалы и технологии» (С.Петербург, 2011), International Conference on Processing & Manufacturing Of Advanced Materials THERMEC (Canada, Quebec, 2011), XX и XXI международных научно-технических конференциях «ТРУБЫ-2012» (Сочи, 2012) и «ТРУБЫ-2014» (Челябинск, 2014), The 5th International Conference on Recrystallization and Grain Grow (Sidney, Australia, 2013), The 7th International Conference on Physical and Numerical Simulation of Materials Processing (Oulu, Finland, 2013), международной конференции «Микролегированные трубные стали для нефтегазовой отрасли» (Москва, 2013), IX и X конгрессе прокатчиков (Череповец, 2013;

Липецк, 2015), Всероссийской конференции по испытаниям и исследованиям свойств материалов "ТестМат - 2013" (Москва, 2013).

Представленная работа, содержит результаты исследований, удостоенных различных наград:

Диплом за победу в конкурсе РАН научных работ и проектов с участием молодых ученых в номинации «Нанотехнологии и науки о материалах», 2009 г.;

Диплом конкурса лучший молодой ученый СПбГПУ – 2009 «Молодые таланты – будущее науки Политехнического университета», 2009 г.;

Диплом за высокий научно-технический уровень доклада в рамках международной конференции молодых ученых и специалистов «Новые материалы и технологии» 2014 г.

Соответствие содержания диссертации паспорту специальности, по которой она рекомендуется к защите. Диссертационная работа по своим целям, задачам, содержанию, методам исследования и полученным результатам соответствует пунктам 2. «Теоретические и экспериментальные исследования фазовых и структурных превращений в металлах и сплавах, происходящих при различных внешних воздействиях» и 6. «Разработка новых и совершенствование существующих технологических процессов объемной и поверхностной термической, химико-термической, термомеханической и других видов обработок, связанных с термическим воздействием, а также специализированного оборудования» паспорта специальности 05.16.01 – «Металловедение и термическая обработка металлов и сплавов»

(технические науки).

Благодарности. Автор выражает глубокую благодарность и признательность научному руководителю, доктору технических наук Л.И. Эфрону. Автор выражает признательность сотрудникам Инженерно-технологического центра АО «ВМЗ» А.В. Частухину, Г.Е. Хадееву, Д.С. Астафьеву, О.А. Багмету, С.В. Головину, В. И. Ильинскому, И.В. Ганошенко, С.К.

Ефимову, а также Е.И. Поляку (компания ArcelorMittal) за помощь в проведении экспериментов и исследований по диссертационной работе и высказанные ценные замечания при обсуждении ее результатов.

10

ГЛАВА 1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР

Основные требования, предъявляемые к высокопрочным сталям для труб 1.1 магистральных газопроводов По данным на конец 2012 года потребление нефти и газа в мире составляет 4,1 миллиарда тонн и 3,3 триллиона кубических метров, соответственно [1]. По прогнозам до 2050 года в мире будут доминировать ископаемые виды топлива [2]. К концу 2012 года доказанные запасы газа в мире составляли 187 триллионов кубических метров, а нефти 235,8 миллиарда тонн [1]. Доля природного газа в общем объеме потребляемых первичных источников энергии будет увеличиваться, и к 2025 году составит 80% [2]. К 2020 году Европа будет импортировать 70 % природного газа, вследствие интенсивного увеличения потребления. В настоящее время всего 10 стран обладают 80 % разведанных запасов газа, из которых 17,6 % в России и 18 % в Иране, 13,4 % в Катаре. 43% разведанной нефти находится на Ближнем Востоке, крупнейшие производители нефти: Саудовская Аравия, Россия, США [1]. При этом наибольший спрос на энергоносители наблюдается в странах Атлантического бассейна и Азиатско-Тихоокеанском регионе [3]. Как мы можем видеть, мир далек от энергетического баланса, спрос и предложение находятся в разных местах. Это неизбежно вызывает потребность в создании инфраструктуры для транспортировки энергоресурсов.

Нефть и газ идеально подходят для транспортировки трубопроводами. Преимущество трубопроводов в том, что их можно проложить на суше и под водой, и транспортировать большие объемы нефти и газа экономично и безопасно.

Увеличивающиеся объемы потребления энергоносителей и стремление многих стран к независимости от импорта энергоресурсов заставляют проводить разведку и добычу первичных источников энергии в условиях Крайнего Севера, в сейсмоопасных зонах [4,7], в Ледовитом океане [4-6]. При этом транспортировка осуществляется на несколько тысяч километров. В свою очередь повышаются требования к механическим свойствам трубопроводов и их безопасности. Безусловно, это вызов для многих исследователей в мире.

Магистральные трубопроводы, используемые для транспортировки газа, являются высоконагруженными электросварными конструкциями, работающими в экстремальных условиях под воздействием высокого внутреннего рабочего давления. В процессе эксплуатации они испытывают разнообразные воздействия, в результате которых при неблагоприятных условиях могут возникнуть разрушения трубопроводов. Аварии, вызываемые внешним воздействием, могут являться следствием механических повреждений газопровода при монтаже и укладке труб, подвижек грунта и др. Причиной разрушения может служить общая коррозия или стресс-коррозия под напряжением. Часть разрушений трубопроводов при эксплуатации происходит из-за наличия дефектов в области сварного соединения. Подробный анализ возможных причин разрушения газопроводов большого диаметра приведен в работе [8].

Разрушения газопроводов происходят, как правило, при напряжениях выше допустимых с точки зрения статической прочности. Их движущей силой служит упругая энергия, запасенная в металле трубопровода и рабочем газе, находящимся под большим давлением.

Аварии при транспортировке газа, особенно при лавинном характере распространения трещин, могут приводить к серьезным экологическим катастрофам. Поэтому трубопроводы высокого давления должны обеспечивать надежную эксплуатацию с минимальным уровнем риска. Современные условия транспортировки газа, в том числе и постоянно ужесточающиеся требования к обеспечению экологической безопасности, стимулируют рост производства высокопрочных труб, рассчитанных на высокое давление газа и в то же время характеризующихся высокой эксплуатационной надежностью [9].

Дальнейшее развитие трубопроводного транспорта в России связано со строительством сверхдальних газопроводов в восточном направлении, освоением месторождений в северных широтах и прокладкой протяженных морских трубопроводов. В этой связи ставится задача строительства газопроводов на давление газа до 200 атм. из труб диаметром до 1420 мм.

Повышение давления в трубопроводах требует увеличения толщины стенки трубы или повышения прочности трубной стали. Второй путь предпочтительнее, так как металлоемкость трубопровода при одинаковом диаметре и постоянном давлении значительно снижается с увеличением прочности стали [10,11]. При этом экономические преимущества заключаются не только в снижении потребления самой стали, но также в последующем снижении стоимости сварки и транспортных расходов.

При повышении рабочих параметров газопроводов возрастают требования к стали в отношении прочности и сопротивления хрупкому разрушению. При переходе от труб диаметром 1020 мм с рабочим давлением 7,5 МПа на трубы диаметром 1420 мм с рабочим давлением 12 МПа требуется значительно увеличить толщину стенки трубы. Поэтому становится целесообразным использование стали более высокой категории прочности. При увеличении рабочего давления, возрастают требования к ударной вязкости основного металла труб, определяемой на образцах Шарпи, и доле вязкой составляющей в изломах образцов ИПГ (DWTT).

В табл. 1.1 [12] приведены требования стандарта API Spec 5L PSL2 к механическим свойствам листов классов прочности Х70 – Х120 к сталям для труб большого диаметра.

При испытаниях падающим грузом, средняя площадь вязкого разрушения должна быть 85 %, когда испытания проводятся при температуре 0 °C [12].

–  –  –

увеличение рабочих давлений. Серьезную опасность для них могут представлять также протяженные вязкие разрушения. Эти разрушения распространяются со скоростью 100-300 м/с по прямолинейной траектории вдоль оси газопровода. В связи с этим предъявляются высокие требования к величине ударной вязкости металла магистральных трубопроводов на образцах Шарпи и результатам ИПГ, которые характеризует способность металла оказывать сопротивление распространению вязкой трещины при температуре эксплуатации газопровода.

С применением высокопрочных сталей для изготовления труб большого диаметра вопросы свариваемости приобретают все большее значение как в цеховых условиях в связи с высокими скоростями автоматической сварки, так и при монтажных работах на трассе при неблагоприятных погодных условиях. Под свариваемостью понимают, способность стали образовывать сварные соединения, эксплуатационные свойства которых близки к свойствам основного (свариваемого) металла.

На свариваемость большое влияние оказывает химическим состав сталей, от которого во многом зависит склонность металла к образованию горячих и холодных трещин в зоне термического влияния [18]. Для описания влияния химического состава стали на склонность к образованию холодных трещин используют понятия углеродный эквивалент (CE) и параметр стойкости против растрескивания (Pcm), которые определяются согласно уравнениям:

Mn Cr Mo (V Ti Nb) Cu Ni CЕ С 15В

Mn Cr Cu Si Ni V Mo РСМ С 5В

Углеродный эквивалент CE применим для сталей, имеющих относительно высокое содержание углерода, в то время как значения Pcm больше соответствуют современным сталям с содержанием углерода менее 0,10 % С. Снижение значений CE и Pcm уменьшает склонность сталей к образованию холодных трещин.

Основные принципы легирования высокопрочных трубных сталей1.2

Для создания высокопрочных трубных сталей класса прочности Х80 и выше необходимо создание принципиально новой в сравнении со сталями класса прочности Х70 и ниже микроструктуры, состоящей из смеси феррита и бейнита, в случае класса прочности Х80 или бейнита и мартенсита в случае создания проката класса прочности Х100. Такие стали изготавливают путем термомеханической прокатки с ускоренным охлаждением. Получение комплекса свойств: высоких прочностных характеристик при высокой ударной вязкости и хладостойкости, возможно за счет создания дисперсных структур, снижения содержания вредных примесей и неметаллических включений.

Основой создания таких сталей служит снижение содержания углерода до ~0,06 %, так как повышенное содержание углерода приводит к снижению вязко-пластических свойств и ухудшению свариваемости [19]. Повышение прочности при этом происходит за счет измельчения зерна, дисперсионного упрочнения и упрочнения за счет создания в структуре низкоуглеродистого бейнита и мартенсита.

Кроме этого положительным эффектом снижения содержания углерода можно считать повышение растворимости карбидов и карбонитридов ниобия в аустените при нагреве [20, 21], что позволяет перевести большую часть ниобия в твердый раствор при относительно невысокой температуре нагрева под прокатку до 1200°С. Это оказывает положительное влияние на создание дисперсной структуры аустенита перед началом чистовой прокатки и способствует более активному сдерживанию процессов рекристаллизации в процессе чистовой прокатки.

Вторым основополагающим элементом химического состава высокопрочных трубных сталей является ниобий, который помогает создавать дисперсную структуру на всех стадиях ТМКП [19, 22-24]. В процессе нагрева под прокатку частицы карбонитрида ниобия замедляют рост зерна аустенита. При черновой прокатке растворенный ниобий, хоть и замедляет рекристаллизацию, но, тем не менее, позволяет ей протекать полностью, измельчая при этом зерно аустенита и препятствуя его собирательной рекристаллизации во время междеформационных пауз [19, 25, 26]. В чистовой стадии прокатки вследствие выделения карбонитридов ниобия в необходимом температурном интервале наблюдается интенсивное замедление рекристаллизации аустенита [25-27], что позволяет использовать этот эффект для накопления энергии деформации в аустените. Нерекристаллизованный аустенит, имеющий большой количество потенциальных мест зарождения -фазы, приводит к быстрому ее зарождению [28], уменьшая размер зерен.

Таким образом широкое применение ниобия в высокопрочных микролегированных трубных сталях, является следствием его уникального воздействия на процессы структурообразования на всех стадиях ТМКП. Для повышения эффективности ниобия используют положительное влияние других легирующих элементов, позволяющих создавать необходимые сочетания свойств [19]. В основном это элементы, оказывающие твердорастворное упрочнение, понижающие температуру начала распада аустенита и мало влияющие на величину углеродного эквивалента. К таким элементам относятся марганец, медь, хром, никель и молибден.

Повышение устойчивости аустенита приводит к образованию большего количества продуктов промежуточного превращения [29, 30], что позволяет повысить прочностные характеристики, вязкость и хладостойкость стали, а также обеспечить хорошую свариваемость.

В основном такое положительное влияние связывают с повышением доли низкоуглеродистого бейнита [19, 31, 32].

Иногда для дополнительного дисперсионного упрочнения в сталь вводят ванадий, что редко используется при производстве проката класса прочности Х80 и выше. Вследствие применения температур конца охлаждения ниже температуры интенсивного выделения карбидов ванадия, дисперсионное упрочнение, в этом случае, практически отсутствует.

Неметаллические включения могут снижать эксплуатационные характеристики трубопроводов, оказывая негативное влияние на пластичность, ударную вязкость, стойкость против слоистого разрушения, анизотропию свойств и др. [33-36].

Снижения количества сульфидов марганца добиваются за счет глубокой десульфурации чугуна и стали, что снижает содержание серы до уровня 0,001-0,002%. Для предотвращения появления в прокате удлиненных сульфидов марганца, снижающих ударную вязкость, проводят обработку стали силикокальцием [35, 37-39].

Для предотвращения возникновения расщеплений в изломе образцов Шарпи и образцов ИПГ, а также межкристаллитного разрушения в зоне термического влияния уровень фосфора ограничивают значением 0,010 % [40].

Искажения кристаллической решетки от растворенных атомов водорода, и образование водородных атмосфер Коттрелла, уменьшают подвижность дислокаций, что приводит к водородному охрупчиванию металла и снижению пластичности [41-42]. Кроме этого возможен переход водорода в молекулярную форму, сопровождаемый возникновением большого внутреннего давления, что приводит к формированию дефектов типа флокенов, волосовин, трещин [43]. Вследствие этих причин содержание водорода в стали ограничивают уровнем не более 2 ppm.

Азот в высокопрочных трубных сталях, микролегированных ниобием, является вредной примесью [44, 45], так как в свободном виде он ухудшает пластичность [46, 47] и вязкость стали [44, 48], повышая температуру вязко-хрупкого перехода. Кроме этого повышенное содержание азота снижает растворимость ниобия при нагреве под прокатку, что оказывает отрицательное влияние на процессы формирования структуры при ТМКП. Для устранения вредного влияния азота его содержание ограничивают уровнем 70 ppm, и при этом для связывания этого количества азота в высокотемпературную фазу TiN добавляют титан в сверхстехиометрическом соотношении (Ti/N3,4) [44, 45]. Пониженного содержания азота добиваются продувкой стали в конвертере кислородом с минимальным содержанием азота, вакуумированием жидкого металла, защитой жидкого металла от соприкосновения с атмосферой на всем маршруте от сталеразливочного ковша до машины непрерывного литья заготовок. Таким образом, удается снизить содержание азота в конвертерной стали до 30-40 ppm [49].

В таблице 1.3 приведены известные химические составы сталей для труб класса прочности Х100 различных производителей. Можно увидеть, что все из них придерживаются концепции легирования, описанной выше. Средний химический состав, указанный в этой таблице можно считать базовым для разработки проката для труб данного класса прочности.

–  –  –

Современные технологии производства высокопрочных низколегированных 1.3 сталей 1.3.1 Выплавка стали На передовых металлургических предприятиях для производства конверторной стали с последующей непрерывной разливкой требуемого состава, степени чистоты по вредным примесям (S, P), газам (H, N, O), и снижения осевой сегрегационной неоднородности применяют целый ряд технологических мероприятий при выплавке и разливке стали. В зависимости от требуемого уровня качественных показателей стали, конверторный полупродукт в ковше подвергается перемешиванию, вакуумной дегазации порционным или циркуляционным способом, продувке модифицирующими реагентами и др. Для снижения сегрегации химических элементов в осевой зоне слябов при непрерывной разливке стали 17 применяют ряд технологий. В настоящее время к наиболее распространенным и внедренным в поточное производство методам относятся: электромагнитное перемешивание расплава в зоне вторичного охлаждения; введение в расплав микро- и макрохолодильников; «мягкое» обжатие.

Все эти процессы в той или иной степени влияют на тепломассоперенос, уменьшают химическую неоднородность металла, измельчают первичное зерно макроструктуры и т.п.

Например компания Dillinger Huttenwerke (Германия) для обработки жидкого металла для трубных сталей использует следующие технологические операции: десульфурацию стали добавками СaO, CaC2, продувку аргоном, вакуумирование, модифицирование Mg, неметаллических включений кальцийсодержащими материалами и «мягкое» обжатие при непрерывной разливке [63, 64]. При такой обработке содержание примесей и газов доводится до сверхнизких количеств (ppm не более): Р - 20; S - 10; N - 50; O2 -15; H2-1 и уменьшается сегрегационная неоднородность непрерывно-литых слябов.

1.3.2 Термомеханическая контролируемая прокатка

Обобщение результатов исследований по изучению влияния ТМКП высокопрочных низколегированных сталей на их структуру, механические свойства и сопротивление разрушению, позволяет дать развернутое металловедческое определение этого процесса. ТМКП это многостадийный вид термомеханической обработки металла, предусматривающий последовательную деформацию металла при непрерывном снижении температуры в областях, создающих различное заданное структурное состояние, и затем регламентированное охлаждение, обеспечивающее заданное сохранение искажений строения кристаллической решетки, внесенных пластической деформацией [65, 66]. Каждый технологический этап ТМКП выполняют определенную роль в формировании структуры металла, влияя на кинетику таких физических процессов как рост зерна аустенита при нагреве заготовки под прокатку, рекристаллизация аустенита и феррита, полиморфное -превращение, дисперсионное упрочнение. Для получения требуемых уровней прочности и вязкости готового проката необходимо осуществлять жесткий контроль основных параметров прокатки, при этом ни один этап ТМКП не может быть упущен или выполнен неправильно. Ниже рассмотрены влияние отдельных технологических этапов ТМКП на процессы структурообразования в низколегированных сталях, используемых для производства газопроводных труб большого диаметра.

–  –  –

Нагрев слябов перед прокаткой является одним из важных технологических этапов, обеспечивающих формирование требуемых механических свойств металла. Температурный режим нагрева оказывает влияние на две основные характеристики аустенита: величину зерна и химический состав твердого раствора вследствие растворения избыточных фаз. Перед проведением черновой прокатки желательно, чтобы зерно аустенита было достаточно мелким и равномерным, а избыточные фазы растворены наиболее полно.

Поскольку рост зерен при нагреве сляба неизбежен, необходимо уменьшить движущую силу движения границ. Этого можно добиться при помощи двух наиболее важных механизмов, способных сдерживать рост зерна аустенита при нагреве [67, 68]: торможением движения дислокаций за счет образования твердого раствора и торможением движения границ выделившимися дисперсными частицами.

Известны два механизма роста зерен: нормальный рост (собирательная рекристаллизация) и аномальный рост (вторичная рекристаллизация). В сталях с добавками микролегирующих элементов (Nb, Ti, V) при нагреве может наблюдаться аномальный рост зерна, т.е. рост небольшого количества зерен в относительно неизменной матрице. В сталях без микролегирующих аномальный рост зерна не наблюдается, однако при высоких температурах нагрева (1150-1200 оС) зерно вырастает до больших размеров (200 мкм и более) [66]. Для исключения такого роста можно использовать дисперсные частицы, тормозящие миграцию границ зерен. В работе [19] отмечается, что добавки Al и V задерживают аномальный рост зерна до температур 1000-1100 оС, добавки Nb — до 1150 °С, Ti образует стойкий нитрид, тормозящий рост зерна до 1200 оС и выше.

Одновременное легирование Ti и Nb приводит к еще большему измельчению зерна аустенита [19]. Следует учесть, что хотя нитриды титана исключительно стабильны и не растворяются при высоких температурах нагрева под прокатку, при избыточном содержании титана может происходить коагуляция частиц. Во избежание этого необходимо подбирать содержание титана стехиометрическим к азоту [17, 19].

Выбор температуры и времени нагрева слябов под горячую прокатку определяются исходя из технологических ограничений и требуемых микроструктурных показателей. К технологическим ограничениям относятся возможности печей и прокатного оборудования, вопросы производительности, расходный коэффициент. При этом для микролегированных сталей стремятся избежать протекания вторичной рекристаллизации, но как можно более полно растворить карбонитриды микролегирующих элементов. Режим нагрева в связи с этим зависит от химического состава стали.

Необходимость повышения вязких свойств проката стала причиной снижения температуры нагрева слябов с целью измельчения зерна аустенита [69]. К технологическим плюсам снижения температуры относят возможность сократить паузу для подстуживания раската перед чистовой стадией контролируемой прокатки и повысить производительность прокатного стана [70].

Ряд публикаций посвящен влиянию температуры нагрева на свойства низколегированных сталей. В работе [71] при исследовании стали марки 09Г2ФБ, прокатанной по контролируемому режиму после нагрева слябов до 1150 и 1260 °С, установили, что при более высокой температуре нагрева в структуре стали кроме феррита и перлита наблюдаются участки верхнего бейнита и остаточного аустенита. Размер зерна феррита увеличивается, что приводит к снижению ударной вязкости на 30-50 Дж/см2 и ДВСИ при ИПГ. Такие изменения объясняют увеличением размера зерна аустенита при нагреве, более полной растворимостью карбонитридных фаз ванадия и ниобия и повышением температуры черновой прокатки.

Подобные результаты приведены и в работах [72, 73]. Стоит отметить, что авторы этих работ не исследовали влияние на свойства режима черновой прокатки и времени подстуживания, которые изменяются с изменением температуры нагрева. Уменьшение вязких свойств может быть обусловлено бльшим размером зерна аустенита перед чистовой прокаткой вследствие более высоких температур черновой деформации и более длительного подстуживания раската перед чистовой стадией прокатки.

В работе [74] показано, что для микролегированных сталей оптимальная температура нагрева под прокатку лежит чуть ниже температуры начала аномального роста, что обеспечивает получение равномерного и мелкого зерна аустенита, однако в работе [75] критерием считается практически полное растворение карбонитридной фазы в аустените. На практике микролегированные стали различных систем легирования обычно нагревают до 1150С [73, 76].

Интересный результат был получен в работе [77]. Расчеты и эксперимент показали, что после 4-5-кратной деформации в одинаковых температурно-деформационных условиях укрупнение исходного зерна аустенита при повышении температуры нагрева V-Ti-N-стали значимо не влияет на размер рекристаллизованного зерна, формирующегося в температурной области полного протекания рекристаллизации. Данный вывод, на первый взгляд, противоречит утверждению, что размер рекристаллизованного зерна аустенита зависит от исходного размера зерна и температуры деформации, что подтверждает большинство моделей рекристаллизации [78Однако расчеты показывают [78] что, несмотря на эту зависимость, при исходных отличиях в 3-4 раза величина рекристаллизованного зерна выравнивается после 4-5 обжатий по 15-20 %.

Представленные в работе [69] данные показывают, что снижение температуры нагрева под прокатку в стали с Mo приводит к уменьшению доли бейнита в структуре. Это приводит к снижению предела текучести и предела прочности, измельчению структуры стали и к понижению критической температуры хрупкости [70]. В сталях с феррито-перлитной структурой, микролегированных ниобием и ванадием, температура нагрева под прокатку влияет в основном на дисперсионное упрочнение. При снижении температуры нагрева увеличивается количество нерастворившихся частиц, которые практически не оказывают упрочняющего действия, что приводит к потере прочности, но при этом повышается ударная вязкость и хладостойкость [70, 81].

Таким образом, влияние температуры нагрева на конечную структуру и свойства достаточно сильное и определяется величиной и однородностью зерна аустенита, растворимостью карбонитридных фаз и устойчивостью аустенита.

Также можно отметить, что для выявления оптимального режима нагрева в отдельно взятых производственных условиях необходимо проводить специальный эксперимент с учетом этих условий.

В целом, рекомендации по выбору режима нагрева выглядят следующим образом:

необходимо не допускать перегрева и пережога, а также повышенного угара;

режим должен быть согласован с производительностью и возможностями прокатного стана;

при выбранной температуре нагрева в междеформационных паузах при черновой прокатке должна полностью проходить рекристаллизация;

необходимо определить температурно-временной диапазон аномального роста аустенитных зерен, и не допускать появления разнозернистой структуры;

необходимо обеспечить достаточное растворение частиц карбонитридных фаз микролегирующих элементов, которые необходимо перевести в твердый раствор для последующего управления процессами рекристаллизации и дисперсионного упрочнения.

Остается неясным вопрос о том, как влияет разнозернистая структура на свойства проката, и устраняется ли разнозернистость после многопроходной черновой прокатки.

Предварительная деформация

После аустенитизации следующим этапом контролируемой прокатки является предварительная (черновая) прокатка слябов, которая в общем случае проводится с целью обжатия на заданную толщину подката по режимам, обеспечивающим максимальную производительность прокатного стана. Однако, как стадия контролируемой прокатки, высокотемпературная деформация в верхней части -области преследует и другую цель:

получение мелкозернистой аустенитной структуры путем чередующихся многократных процессов деформации и рекристаллизации. Управление этими процессами на стадии предварительной прокатки металла приводит к эффективному измельчению зерна за счет многократной рекристаллизации после каждого прохода [25-27, 82].

В начальный момент деформирования при предварительной прокатке в объеме аустенитных зерен повышается плотность дислокаций, т.е. происходит деформационное упрочнение. При дальнейшей деформации равноосные аустенитные зерна превращаются в вытянутые вдоль направления прокатки. Состояние деформированного металла является термодинамически неустойчивым, в результате этого при горячей пластической деформации или во время междеформационных пауз могут происходить процессы разупрочнения. На промышленных станах в зависимости от степени и температуры деформации разупрочнение горячедеформированного аустенита осуществляется за счет протекания динамических и статических процессов возврата и рекристаллизации.

Для статической рекристаллизации требуется критическая степень деформации, которая возрастает при повышении температуры и снижении скорости деформации [78, 83]. Величина критической деформации, необходимой для начала статической рекристаллизации, точно не установлена. Типичный режим предварительной стадии контролируемой прокатки низколегированной С-Mn-стали приводит к образованию довольно крупного аустенитного зерна 50 мкм. При микролегировании ниобием зерно аустенита дополнительно измельчается, что связано с замедлением диффузии и роста зерна между пропусками благодаря присутствию в твердом растворе атомов ниобия. Чем меньше аустенитное зерно перед деформацией при каждом пропуске, тем мельче будет рекристаллизованное зерно [84].

К настоящему времени разносторонне исследована роль чистовой прокатки в формировании микроструктуры и механических свойств стального листа [65]. Однако, роль предварительной стадии контролируемой прокати на структуру и свойства изделий изучена недостаточно. Неясно, например, в каком температурном интервале необходимо заканчивать черновую прокатку, чтобы обеспечить условия для формирования наиболее благоприятной конечной микроструктуры и механических свойств изделий в процессе их чистовой прокатки и охлаждения после ее завершения. Не вызывает сомнений тот факт, что на предварительной стадии контролируемой прокатки при деформации аустенита в -области перед началом полиморфного -превращения необходимо стремиться к получению наиболее мелкого деформированного аустенитного зерна, т. к. в таком аустените ограничены условия для роста появляющихся зародышей -фазы в результате этого образуется дисперсная и однородная структура [85].

Таким образом, необходимы модели процессов рекристаллизации для получения возможности управления режимом деформации в аустенитной области для микролегированных сталей класса прочности Х80-Х100, с целью повышения дисперсности структуры.

Окончательная стадия прокатки и ускоренное охлаждение Температура окончания деформации при проведении контролируемой прокатки оказывает определяющее влияние на конечную микроструктуру, механические свойства и сопротивление хрупкому разрушению металла. Одной из основных целей контролируемой прокатки это контроль параметров технологии с целью создания условий для протекания определенных процессов структурообразования. Анализ процессов, протекающих при горячей пластической деформации, показал, что эффективное и стабильное воздействие на структуру стали определяется наличием и величиной трех температурных интервалов, ограниченных критическими точками превращения и температурами рекристаллизации деформированного аустенита [66].

В общем случае все схемы контролируемой прокатки связаны с температурой, до которой процесс рекристаллизации протекает полностью (Т95%), с температурой, после которой рекристаллизация не протекает (Т5%), и температурой начала превращения (Аr3) [66].

Для высокопрочных микролегированных сталей при необходимости обеспечения повышенного сопротивления к хрупкому разрушению используют высокотемпературную контролируемую прокатку, которая дает возможность в большей степени улучшить комплекс свойств стали по сравнению с рекристаллизационной и низкотемпературной контролируемой прокаткой. При чистовой прокатке, которая проводится при температурах ниже температуры рекристаллизации, аустенитное зерно приобретает удлиненную форму и имеет большое число дефектов кристаллического строения [66].

Таким образом деформированный аустенит, имея высокую суммарную поверхность эффективных границ, являющихся потенциальными местами зарождения - фазы, обеспечивает высокую скорость ее зарождения при полиморфном -превращении и способствует измельчению конечной структуры металла. При высокотемпературной контролируемой прокатке размер структурных составляющих во многом определяется суммарной деформацией при температурах отсутствия рекристаллизации. Поэтому важным параметром является толщина подката для окончательной стадии прокатки, которая должна в 3,5-5 раз превышать конечную толщину листа [66].

Применяя ускоренное охлаждение, можно достичь дальнейшего измельчения зерна, поскольку более низкая температура начала превращения обеспечивает больше зародышей фазы в переохлажденном аустените. Ускоренное охлаждение повышает скорость зарождения на всех возможных местах, давая возможность фактически реализовать те места зарождения, которые при медленном охлаждении не действуют. Ускоренное охлаждение эффективнее использовать для деформированного аустенита, имеющего больше потенциальных мест зарождения -фазы. Кроме этого повышение скорости охлаждения в температурном интервале превращений приводит к изменению соотношения структурных составляющих и способствует формированию игольчатых продуктов распада аустенита взамен перлита [66].

Низкотемпературная контролируемая прокатка обеспечивает получение в листе высокого комплекса прочностных свойств. Процессы структурообразования при низкотемпературной контролируемой прокатке отличаются от высокотемпературной наличием деформации при температурах превращения (Аr3….Аr1). Понижение температуры прокатки в межкритическую область способствует значительному измельчению структуры готовой стали, так как в этом случае при наличии большого числа образующихся объемов -фазы ограничены условия для роста ферритных зерен [66].

В настоящее время много исследований направлено на исследование возможности повышения прочности и вязкости простых углеродистых сталей за счет измельчения зерна в процессе ТМКП [86]. Отмечают два пути измельчения структуры: за счет превращения феррита из предварительно деформированного аустенита [87-89] и за счет динамической или статической рекристаллизации феррита при деформации в двухфазной + области [90, 91].

При деформации металла в двухфазной +-области могут протекать следующие структурные изменения: динамическое -превращение в процессе деформации, деформация феррита (наклеп), процессы возврата (возврат, отдых и полигонизация), рекристаллизация обработки и собирательная рекристаллизация феррита. После завершения деформации происходит распад непревращенного аустенита в перлитной или бейнитной областях в зависимости от химического состава стали и скорости охлаждения металла. Снижение температуры конца прокатки способствует формированию развитой субструктуры [66].

В работе [86] отмечается, что уменьшение размера зерна приводит к увеличению и прочности и вязкости. В связи с этим для трубных сталей этот механизм улучшения комплекса свойств представляет особый интерес.

Представляют интерес работы по измельчению структуры в процессе теплой деформации [92, 93] простых углеродистых сталей. Это позволяет повысить прочностные свойства без увеличения легирования. К сожалению, нет данных о возможностях измельчения структурных составляющих теплой деформацией (в области температур бейнитного превращения) в микролегированных сталях.

Cостояние разработки и освоения трубных сталей

Получение класса Х80 стало возможным лишь в результате сочетания термомеханического процесса прокатки С-Мn-Nb-V-Тi стали с ускоренным охлаждением.



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |
 


Похожие работы:

«Уральскому государственному горному университету – 100 лет Российские технологии разведки и разработки недр (РОСТЕХРАЗВЕДКА) Екатеринбург Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Уральский государственный горный университет» Факультет геологии и геофизики РОСТЕХРАЗВЕДКА (сборник докладов) Специальный выпуск УГГУ – 100 лет Екатеринбург УДК РОСТЕХРАЗВЕДКА (сборник докладов). Специальный выпуск. УГГУ – 100 лет. Под редакцией Бабенко В....»

«1. Цели освоения дисциплины. В соответствии с ФГОСом целями освоения дисциплины «Материаловедение» являются приобретение знаний о металлических и неметаллических материалах, применяемых в горной промышленности, их свойствах, технологии обработки и применении.Задачами дисциплины «Материаловедение» являются: Изучение основных и технологических свойств материалов, используемых при изготовлении горных машин и оборудования, инструмента и конструкций. Приобретение знаний о структуре, свойствах и...»

«Анализ административно-хозяйственной деятельности ООО «Электрик» Потаенко А.Н. ООО «Электрик» Магнитогорск, Россия Analysis of administrative-economic activity of LLC «Electric» Potapenko A. N LLC «Electric» Magnitogorsk, Russia Согласно проведенным исследованиям в металлургической Магнитке вот уже шесть лет успешно работает Общество с ограниченной ответственностью «Электрик», инициатором создания и бессменным руководителем которого является инженер-электрик по образованию, предприниматель по...»

«Федеральное государственное унитарное предприятие «Уральский научно-исследовательский институт метрологии» КАТАЛОГ СТАНДАРТНЫХ ОБРАЗЦОВ УТВЕРЖДЕННЫХ ТИПОВ Информация для заказа стандартных образцов ФГУП «УНИИМ» Почтовый адрес: ул. Красноармейская, 4, г. Екатеринбург, ГСП-824, 620000 www.uniim.ru Директор Медведевских С.В. тел.: (343) 350-26-18 факс: (343) 350-20-39 e-mail: uniim@uniim.ru Зам. директора по научной работе Казанцев В.В. тел.: (343) 350-26-18 факс: (343) 350-20-39 e-mail:...»

«Те хни че ск ие науки Избасханов К.С., Жакселеков М.М., Ниязов А.А., Шалымбаев С.Т., Ли Э.М. «Шалкия» кен орны полиметалды шикізатты байытуды бірлескен сызбасына жартылай ндірістік сынатар жргізу Тйіндеме. Жмыс масаты – гидрометаллургиялы сынаа ажетті р-трлі маркалы бірлескен ойыртпаларды тжірибелі – ндірістік жадайында пысытау. Шалия кен орныны полиметалды шикізатты затты рамын зерделеу негізінде зертханалы жадайда технологиялы сызбалар жне бірлескен ойыртпаларды 3 маркасын алуды реагенттік...»

«1. Цели освоения дисциплины. В соответствии с ФГОСом целями освоения дисциплины «Материаловедение» являются приобретение знаний о металлических и неметаллических материалах, применяемых в горной промышленности, их свойствах, технологии обработки и применении.Задачами дисциплины «Материаловедение» являются: Изучение основных и технологических свойств материалов, используемых при изготовлении горных машин и оборудования, инструмента и конструкций. Приобретение знаний о структуре, свойствах и...»

«iPipe Клиентский бюллетень ИНТЕРПАЙП №4, 2013 Фокус на преквалиФикации: Shell и eNI Эд Воррен: Новые продукты «Качество в приоритете» ИНТЕРПАЙП на обложке: Металлургические шедевры инТерпаЙп по мотивам известных картин содержание ТеМа ноМера: Фокус на преквалификации 4 «Шелл» и ИНТЕРПАЙП развивают партнерские отношения ИНТЕРПАЙП получил одобрение ENI 5 Преквалификации 2013 6 приориТеТ каЧесТва 6 Новые решения для защиты труб 6 Запуск новой кольцевой печи 7 Инвестиции в качество 8 ИНТЕРПАЙП...»

«Адатпа Осы жмыстар масатпен «Казахмыс» серіктестіктер байланыстары интеграцияланан желілері йымдар ммкіндіктері арастыруы болды. Каналдардан р трлі параметірлерден телділікте интеграцияланан желілері теориялы зерртеу шыарылан. Байланыстар интеграцияланан жйелерді блімдер, атысты азіргі кйлер. Байланыстар клік желілерді р трлі трлер арастырылан. Есепті бліктер байланыстар спутникті жне радиорелелік сызытарды есеп айырысу шыарылан. Есеп айырысу технологиялы масаттар шін байланыстар орнытылыы...»

«Рецензируемые научные издания, включенные в Перечень рецензируемых научных изданий, в которых должны быть опубликованы основные результаты диссертаций на соискание ученой степени кандидата наук, на соискание ученой степени доктора наук, в соответствии с требованиями приказа Минобрнауки России от 25 июля 2014 г. № 7 (зарегистрирован Минюстом России 25 августа 2014 г., регистрационный № 33863), с изменениями, внесенными приказом Минобрнауки России от 03 июня 2015 г. № 560 (зарегистрирован...»

«УДК 669.1:061.6:001.89:003.12(477) В.И.Большаков ОЦЕНКА РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ ИЧМ В 2005–2010 гг. ПРЕЗИДИУМОМ НАН УКРАИНЫ Рассмотрены итоги работы ИЧМ по созданию и применению в металлургии новых технологий, оборудования и средств контроля, обеспечивающих эффективную и экономичную работу металлургических агрегатов. Представлены заключение комиссии и решение Президиума НАН Украины. В соответствии с установленным в НАН Украины регламентом для оценки деятельности научно–исследовательских институтов...»

«Федеральное государственное унитарное предприятие «Уральский научно-исследовательский институт метрологии» КАТАЛОГ СТАНДАРТНЫХ ОБРАЗЦОВ УТВЕРЖДЕННЫХ ТИПОВ Информация для заказа стандартных образцов ФГУП «УНИИМ» Почтовый адрес: ул. Красноармейская, 4, г. Екатеринбург, ГСП-824, 620000 www.uniim.ru Директор Медведевских С.В. тел.: (343) 350-26-18 факс: (343) 350-20-39 e-mail: uniim@uniim.ru Зам. директора по научной работе Казанцев В.В. тел.: (343) 350-26-18 факс: (343) 350-20-39 e-mail:...»

«Почетные жители Новосибирска и их имена на карте города. Август 2015. Почет – уважение, оказываемое комунибудь обществом, окружающими людьми. Толковый словарь Ожегова Я уже писала, что за время работы намотала много-много однотипных километров по дорогам Новосибирска и мечтала получить звание “Почетного пассажира общественного транспорта”. Увы, такого звания никогда никому присваивать не будут, разве что в шутку. Бывают почетные доноры, металлурги, строители и читатели. Мой отец работал...»

«Министерство образования и науки РФ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования Национальный исследовательский технологический университет «МИСиС» Новотроицкий филиал Кафедра металлургических технологий Е.П. Большина ЭКОЛОГИЯ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА Курс лекций Новотроицк, 2012 УДК 502.7.719: 628.5 ББК 20. Бол 79 Рецензенты: Заведующий кафедрой электроснабжения и энергообеспечения Орского филиала ОГТИ ГОУ ОГУ, к.т.н., В.И....»

«НАЦИОНАЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ НАУК УКРАИНЫ ИНСТИТУТ ЧЕРНОЙ МЕТАЛЛУРГИИ ИМ. З. И. НЕКРАСОВА ШВАЧКА Александр Иванович УДК 669.162.2:669.162.21.045.2(0.43) ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТОПЛИВОИСПОЛЬЗОВАНИЯ В ДОМЕННОЙ ПЕЧИ НА ОСНОВАНИИ ВЫБОРА РАЦИОНАЛЬНЫХ ДУТЬЕВЫХ ПАРАМЕТРОВ С УЧЕТОМ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ Специальность 05.16.02 Металлургия черных и цветных металлов и специальных сплавов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Днепропетровск – 2015 Диссертация является...»

«Те хни че ск ие науки Избасханов К.С., Жакселеков М.М., Ниязов А.А., Шалымбаев С.Т., Ли Э.М. «Шалкия» кен орны полиметалды шикізатты байытуды бірлескен сызбасына жартылай ндірістік сынатар жргізу Тйіндеме. Жмыс масаты – гидрометаллургиялы сынаа ажетті р-трлі маркалы бірлескен ойыртпаларды тжірибелі – ндірістік жадайында пысытау. Шалия кен орныны полиметалды шикізатты затты рамын зерделеу негізінде зертханалы жадайда технологиялы сызбалар жне бірлескен ойыртпаларды 3 маркасын алуды реагенттік...»

«Интернет-журнал «НАУКОВЕДЕНИЕ» Институт Государственного управления, права и инновационных технологий (ИГУПИТ) Выпуск 2, март – апрель 2014 Опубликовать статью в журнале http://publ.naukovedenie.ru Связаться с редакцией: publishing@naukovedenie.ru УДК 339.137.22 Гайнуллин Артём Ильдарович ФГБУН Институт экономики УрО РАН, Пермский филиал, Россия, Пермь1 ФГБОУ ВПО «Пермский национальный исследовательский политехнический университет» Лысьвенский филиал, Россия, Пермский край, г. Лысьва Аспирант...»

«Национальный исследовательский технологический университет «МИСиС» НАУКА МИСиС 2014 Москва • НИТУ «МИСиС» • 2015 УДК 378:001 НАУКА МИСиС 2014 Научное издание Ответственный редактор В.Э. Киндоп Настоящее издание – отчет о научной и инновационной деятельности университета, институтов и филиалов, кафедр и лабораторий за 2014 год. В электронном приложении к сборнику содержатся отчеты кафедр за 2014 год. ISBN 978-5-87623-929-7 © НИТУ «МИСиС», 2015 СОДЕРЖАНИЕ ИТОГИ НАУЧНОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ УНИВЕРСИТЕТА В...»









 
2016 www.nauka.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Книги, издания, публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.