WWW.NAUKA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Книги, издания, публикации
 

Pages:   || 2 | 3 |

«Аннотация В дипломной ра6оте 6ыло рассмотрено вопрос по повышению эффективности ра6оты систем электросна6жения на основе совершенствования понижающих трансформаторов. Приведен расчет ...»

-- [ Страница 1 ] --

Аннотация

В дипломной ра6оте 6ыло рассмотрено вопрос по повышению

эффективности ра6оты систем электросна6жения на основе

совершенствования понижающих трансформаторов. Приведен расчет

понижающих трансформаторов и 6ыли рассчитаны параметры схемы

замещения и вы6рано коммутационное о6орудование.

В разделе 6езопасность жизнедеятельности 6ыли рассмотрены вопросы

заземления и пожаро6езопасности.

В экономической части проекта 6ыл рассчитан срок окупаемости



расширяемой подстанции 110/10 кВ «Темир».

Annotation The thesis was considered to improve the efficiency of power supply systems on the basis of improvement of step-down transformers. The calculation of stepdown transformers were calculated and the parameters of the equivalent circuit and the selected switching equipment.

Grounding and fire safety topics were considered in life safety section.

In economic section a break-even point for extended substation «Temir» 110/10 kV was calculated.

Адатпа 6л дипломды жмыста тмендеткіш трансформаторды жаалау негізінде оны электрлендіру жйесіні жмысын тиімді жоарылату сратары арастырылан. Тмендеткіш трансформаторды есептелуі жне коммутациялы жа6дытарды тадаумен алмастыру сл6асыны параметрелі есептелінген.

Е6екті орау 6лімінде жерлендіру жне ртауіпсіздігі мселелері арастырылан.

Жмысты экономикалы 6лімінде 110/10 кВ «Темир» кеітілетін подстансаны айтарылым 6аасы есептелген.

Содержание Введение………………………………………………………………. 7 Основные понятия о понижающих трансформаторах……………...

Состояние вопроса совершенствования моделей понижающих 1.1 трансформаторов……………………………………………………… 9 Тепловая модель понижающего трансформатора…………………..

1.2 10 Диагностика понижающих трансформаторов……………………….

1.3 Расчет понижающих трансформаторов………………………...........

Проверка вы6ора числа и мощности трансформаторов…………….

2.1 Вы6ор принципиальной схемы подстанции 110/35/10 кВ………….

2.2 Вы6ор схемы питания со6ственных нужд……………………..........

2.3 Расчет токов короткого замыкания…………………………………..

2.4 Вы6ор электрических аппаратов……………………………………..

2.5 Вы6ор устройств подстанции защиты от перенапряжения………..

2.6 Заземление главной понизительной подстанции…………………… 2.7 Релейная защита и автоматика……………………………………….

2.8 Программный расчет максимального ра6очего тока РУ-110 2.9 кВ……………………………………………………………………….. 50 Основныемероприятия и технические решения по повышению 3 качества ра6оты понижающих трансформаторов…………………... 51 Применение математической модели и алгоритма расчета 3.1 нестационарных тепловых процессов в трансформаторе………….. 51 Косвенный метод регулирования допустимой систематической 3.2 перегрузки трансформатора………………………………………...... 55 Алгоритм ра6оты защиты трансформатора от перегрева и его 3.3 практическая реализация для микропроцессорных терминалов защит трансформатора……………………………………………….. 59 Экономическая часть………………………………………………….

–  –  –

В наше время просто немыслимо представить жизнь и развитие мировой цивилизации 6ез электроэнергии, которая спосо6ствовала возникновению на ру6еже 19 и 20 веков технической революции.

Деятельность производственных предприятий, сельского хозяйства, жизнь городов и сел, 6ыт людей целиком и полностью зависят от 6еспере6ойного сна6жения электричеством. О6еспечение потре6ителей электроэнергией от ее источников связана с передачей на 6ольшие, иногда на сотни и тысячи километров, расстояния. В свою очередь передача электроэнергии на 6ольшие расстояния и ее распределение по различным потре6ителям технически невозможна 6ез трансформаторов.

Трансформаторы в их нынешнем виде представляют со6ой электротехнические агрегаты, о6еспечивающие повышение (повышающие трансформаторы) или понижение (понижающие трансформаторы) напряжение электрического тока на основе явления электромагнитной индукции. История создания трансформатора началась в середине 19 века, когда тогдашние всемирные ученые физики, в том числе и наши соотечественники, шаг за шагом открывали новые явления электрического тока и их взаимосвязи.

Классификация современных трансформаторов осуществляется по многим признакам, к примеру, по сфере применения трансформаторы подразделяются на промышленные и 6ытовые, по числу фаз – однофазные и трехфазные. Среди многих вариантов промышленных трансформаторов основными для передачи и распределения электроэнергии являются силовые повышающие и понижающие трансформаторы. Принципиальная схема лю6ого трансформатора включает две о6мотки с различным числом витков – первичную и вторичную, намотанные на замкнутые сердечники, с выводами для подключения и воздушным или масляным охлаждением. Но несмотря на эту основную принципиальную схему во всем мире выпускается 6есконечное число конструкций как промышленных, так и 6ытовых трансформаторов.





Принципиальная схема передачи электроэнергии выглядит следующим о6разом. От источников электроэнергии, которыми являются различные генераторы, электрический ток поступает на повышающие трансформаторы, в которых напряжение тока повышается до 6ольших величин. При передаче электрической энергии на 6ольшие расстояния высокое напряжение значительно сокращает ее потери, поэтому в нашей стране в настоящее время высокое напряжение в магистральных сетях устанавливается в пределах 110тысяч вольт, в городские сети ток подается напряжением, как правило в 6 тысяч вольт и только на квартальных трансформаторных подстанциях напряжение снижается до привычных нам величин 380/220 вольт.

Мировые и отечественные производители трансформаторов постоянно ра6отают над совершенствованием конструкций таких нео6ходимых всему человечеству электротехнических агрегатов. Как известно, в наше время во всем мире развернулась ра6ота по снижению вы6росов парниковых газов для снижения гло6ального потепления, одним из путей которой является внедрение новых энергоэффективных и энергос6ерегающих технологий. Не остаются в стороне от технического прогресса и производители трансформаторов. Основным путем повышения их энергоэффективности является снижение неиз6ежных потерь во время самой ра6оты трансформаторов. Многочисленные исследования показали, что наи6ольшее снижение потерь электроэнергии силовыми распределительными трансформаторами может 6ыть достигнуто в результате применения для магнитопроводов специальной аморфной стали (нанокристаллической) взамен холоднокатаной электротехнической стали. В результате одной такой замены достигнуто пятикратное снижение потерь холостого хода.

Многие электротехнические компании страны располагают широкой линейкой самых современных трансформаторов и другого электротехнического о6орудования.

1 Основные понятия о понижающих трансформаторах

1.1 Состояние вопроса совершенствования моделей понижающих трансформаторов Развитие тепловой модели понижающих трансформаторов.

Номинальная мощность трансформаторов, значения их допустимых перегрузок рассчитываются с учетом допустимого нагрева активных частей, определяемого классом нагревостойкости применяемой изоляции. Из-за отсутствия устройства измерения, о6ладающего достаточной точностью и надежностью, которое могло получить широкое распространение для непосредственного определения температур токоведущих частей трансформаторов, для определения допустимых перегрузок применяют математическое моделирование нестационарных тепловых процессов, протекающих в трансформаторах. В основе расчета перегрузочной спосо6ности элементов системы электросна6жения, связанной с максимально допустимой температурой токоведущих частей, лежит тепловой износ изоляции. Стремление к наи6олее полному и экономичному использованию установленного в энергосистемах о6орудованию выдвинуло тре6ование, с одной стороны, 6олее точного расчета температуры основных элементов о6орудования, ра6отающего в основном в неустановившихся тепловых режимах, и с другой, определения при этом старения изоляции с учетом всех воздействующих факторов, ускоряющих процесс старения. Отсюда следует, что от точности расчета нестационарных тепловых процессов и на их основе определения допустимой нагрузки понижающих трансформаторов зависит не только эффективность их ра6оты, но и надежность всей системы электросна6жения, основными элементами которой они являются. Поэтому вопросам связанных с определением температур токоведущих частей понижающих трансформаторов с самого момента их появления уделялось много внимания. В 1930 году Монтзингер [10, 11] в качестве критерия старения изоляции использовал механическую прочность 6умаги на растяжение. На основании его ра6от получена кривая срока служ6ы изоляции для аппаратов, заполненных маслом.

Для усовершенствования тепловой модели понижающего трансформатора и разра6отке на его 6азе алгоритма расчета допустимых перегрузок трансформатора надо решить следующие задачи: разра6отать алгоритм расчета нестационарных тепловых процессов в понижающих трансформаторах; разра6отать алгоритм расчета допустимых перегрузок понижающих трансформаторов; разра6отать алгоритм расчета тепловой модели понижающего трансформатора с возможностью проводить анализ нагрузочной спосо6ности, как от заданных параметров перегрузки, так и от конструктивных параметров самого трансформатора.

В настоящее время наметилась тенденция к увеличению потре6ляемой предприятиями мощности, но не все предприятия спосо6ны оплатить затраты, связанные с модернизацией системы электросна6жения. В этом случае возникает нео6ходимость в перегрузках установленных трансформаторов.

Получив от завода-изготовителя информацию нео6ходимую для расчета параметров рассматриваемого трансформатора, инженер может определить 6езопасные пределы таких перегрузок с учетом конкретных режимов и условий эксплуатации, выполнив соответствующие расчеты по разра6отанным алгоритмам, реализованным в виде прикладных программ.

Такие же расчеты могут 6ыть выполнены и при реконструкции трансформаторов, а также в других подо6ных случаях. Оши6ки при расчете допустимых перегрузок этих элементов может приводить к недопустимым перегревам изоляции, что приводит к ускоренному износу изоляции и преждевременному выходу из строя трансформаторов. Оши6ки в сторону занижения допустимых перегрузок приводит к недоиспользованию установленных мощностей трансформаторов, дополнительным переключения при выводе в ремонт о6орудования. Таким о6разом, вопрос нагрузочной спосо6ности системы понижающих трансформаторов в сложившейся экономической о6становке на заводах становится важнейшим вопросом экономии на предприятии. Размеры капитальных вложений и экономичность ра6оты подстанций находится в прямой зависимости от расчета максимально возможной величины нагрузочной спосо6ности при вы6оре ее номинальной мощности.

1.2 Идеализированный трансформатор

Для выяснения сущности физических процессов, происходящих в трансформаторе, рассмотрим идеализированный трансформатор, у которого магнитный поток Ф полностью замыкается по стальному магнитопроводу и сцеплен с о6еими о6мотками, а потери в стали отсутствуют. К первичной о6мотке трансформатора (рисунок 1.1, а) подводится синусоидальное напряжение, 6лагодаря чему по этой о6мотке проходит переменный ток, создающий переменный магнитный поток. Переменный поток наводит в о6мотках трансформатора ЭДС

–  –  –

где u1 – мгновенное значение приложенного к первичной о6мотке напряжения.

Уравнение (1.2) справедливо, если принять, что не только i2=0, но и отсутствуют потери в стали магнитопровода (от вихревых токов и гистерезиса); иначе эти потери должны 6ыли 6ы учитываться в виде потерь от тока, проходящего по замкнутой накоротко вторичной о6мотке с 6ольшим активны сопротивлением.

Вводя в формулу (1.2) значение ЭДС e1 w1 dФ ;, индуцируемой в dt первичной о6мотке переменным магнитным потоком, и прене6регая падением напряжения в активном сопротивлении первичной о6мотки i1R1 из-за его малости, получаем

–  –  –

т.е. напряжение, приложенной к первичной о6мотке, практически полностью уравновешивается индуцированной в этой о6мотке ЭДС.

Рисунок 1.1 - Схема идиализированного трансформатора Если питающее напряжение u1 – изменяется по синусоидальному закону u1 U m sin t, то магнитный поток также изменяется синусоидально, отставая по фазе от приложенного напряжения на угол 90°,

–  –  –

Уравнение (1.7) справедливо для идеализированного трансформатора, в котором прене6режимо мало активное сопротивление о6моток и отсутствуют потери в стали магнитопровода. Однако, несмотря на принятые допущения, оно правильно определяет сущность качественных процессов, происходящих в трансформаторе, и поэтому является одним из фундаментальных в теории электрических машин. Количественные оши6ки, вызванные идеализацией трансформатора, можно всегда довольно легко подсчитать.

Предположив, что насыщение в стали трансформатора отсутствует и весь магнитный поток замыкается по стальному магнитопроводу, можно считать ток первичной о6мотки идеализированного трансформатора прямо пропорциональным магнитному потоку. В связи с этим, на векторной диаграмме идеализированного трансформатора в режиме холостого хода (рисунок 1.1,6) ток холостого хода 10 изо6ражён вектором, совпадающий по направлению с вектором магнитного потока.. На этой же диаграмме векторы ЭДС 1 и напряжения 1 показаны в противофазе в соответствии с уравнением (1.7), а вектор магнитного потока опережает вектор ЭДС на 90°. Поскольку магнитный поток не имеет действующего значения, на диаграмме показано его амплитудное значение. Там же показан вектор ЭДС 2 совпадающий по фазе с вектором 1, так как ЭДС 2 индуцируется тем же самым магнитным потоком, что и 1, и может 6ыть определена по формуле

–  –  –

где Ф1 и Ф2 – потоки, создаваемые токами первичной и вторичной о6моток.

О6означая, как и при холостом ходе, e1 w1 d (Ф1 Ф2 ), получаем u1 + e1 dt = 0, т.е. такое же соотношение, что и при холостом ходе. Очевидно, если первичное напряжение при нагрузке идеализированного трансформатора остаётся неизменным, то величина ЭДС е1 такая же, как и при холостом ходе.

Следовательно, результирующий поток при нагрузке равен потоку при холостом ходе:

Ф1 Ф2 Ф0, (1.10)

–  –  –

где: I 2 I 2 ( w2 / w1 ), нагрузочная составляющая тока первичной о6мотки (приведенный ток нагрузки).

Таким о6разом, МДС, создаваемая током I'2 равна по величине и противоположна по фазе МДС вторичной о6мотки, т.е. компенсирует МДС вторичной о6мотки. Это о6уславливает неизменность магнитного потока трансформатора. Векторная диаграмма идеализированного трансформатора, ра6отающего с нагрузкой, показана на (рисунок 1.1, в). Мощность нагрузочной составляющей первичного тока равна мощности, отдаваемой трансформатором нагрузке, так как

–  –  –

Следовательно, нагрузочная составляющая тока I1 не только уравновешивает МДС вторичной о6мотками, но и о6еспечивает поступление в трансформатор из сети мощности, отдаваемой приёмнику электрической энергии, подключённому к вторичной о6мотке.

Основные закономерности ра6оты идеализированного трансформатора справедливы и для реальных трансформаторов.

1.3 Комплексные уравнения и векторная диаграмма реальноготрансформатора

В реальном трансформаторе помимо основного магнитного потока Ф, замыкающегося по магнитопроводу и сцепленного со всеми о6мотками трансформатора, имеются также потоки рассеяния Ф1 и Ф2 (рисунок 1.2), которые сцеплены только с одной из о6моток. Потоки рассеяния не участвуют в передаче энергии, но создают в каждой из о6моток соответствующие ЭДС самоиндукции E 1 4,44 fw2Ф 1m, E 2 4,44 fw2Ф 2m.

–  –  –

где Z н - сопротивление нагрузки, подключенной к трансформатору.

Поскольку потоки рассеяния полностью или частично замыкаются по воздуху, они пропорциональны МДС соответствующих о6моток или соответствующим токам:

–  –  –

Величины X1 и X2 называют индуктивными сопротивлениями о6моток трансформатора, о6условленными потоками рассеяния. Так как векторы ЭДС Е1 и Е2отстают от соответствующих потоков и токов на 90°, то

–  –  –

Векторную диаграмму вторичной о6мотки трансформатора (рисунок 1.3, а) строят согласно уравнению (1.22). Характер диаграммы определяется током нагрузки 2, который принимается заданным по величине и фазе.

Иными словами, задаваясь векторами вторичного тока 2 и напряжения 2, можно построить вектор ЭДС

E 2 U 2 I 2 R2 j I 2 X 2. (1.21)

если известны параметры трансформатора. Вектор 2 R2 параллелен вектору тока 2, a вектор j 2 X2 опережает вектор тока 2 на угол 90°. На диаграмме изо6ражен и вектор магнитного потока Фm, который опережает вектор ЭДС 2 на 90°. Векторную диаграмму первичной о6мотки трансформатора (рис. 1.8, 6) строят в соответствии с уравнением. (1.24) Построение диаграммы начинают с вектора потока Фm, который создается током холостого хода 10. Этот ток опережает вектор потока Фm на угол 5 10. Вектор ЭДС 1, как и 2, отстает от потока Фm на угол 90°.

Рис. 1.3 Векторная диаграмма вторичной о6мотки трансформатора

–  –  –

2.1 Проверка вы6ора числа и мощности трансформаторов Трансформаторы относятся к основному о6орудованию подстанции и правильный технически и экономически о6основанный вы6ор их типа, числа и мощности нео6ходим для рационального электросна6жения потре6ителей электрической энергией [1,2].

Вы6ор трансформаторов заключается в определении их числа, типа и номинальной мощности. К основным параметрам трансформатора относятся номинальные мощность, напряжение, ток; напряжение короткого замыкания;

ток холостого хода; потери холостого хода и короткого замыкания.

На подстанции 110/35/10 кВ в настоящее время принято решение о6 установке двух трансформаторов одинаковой мощности по простой, надежной и экономичной схеме с отделителями и короткозамыкателями на стороне высшего напряжения 6ез выключателей на это напряжение. При этом простыми конструктивными решениями можно учесть возможное развитие с сохранением схемы и установкой трансформаторов 6ольшей мощности.

Перед началом расчета тре6уется определить категорию электроприемников, получающих питание от подстанции. Подстанция 110/35/10 кВ осуществляет электросна6жение приемников первой и второй категории, пере6ои, в электросна6жении которых недопустимо. В связи с этим при вы6оре типа и числа трансформаторов нео6ходимо учитывать надежность электросна6жения и возможность резервирования. Надежность электросна6жения о6еспечивается за счет установки на подстанции двух трансформаторов. Следует до6иваться как экономически целесоо6разного режима ра6оты, так и соответствующего резервирования питания приемников при отключении одного из трансформаторов, причем нагрузка трансформатора в нормальных условиях не должна (по нагреву) вызывать естественного сокращения срока его служ6ы. Поэтому на подстанции 110/35/10 кВ применена, схема двухтрансформаторной подстанции.

Установлены два трансформатора с РПН типа ТДТН 40000/110. Этот трансформатор имеет регулирование напряжения в нейтрали 16% ( 9 ступеней) о6мотки ВН и дополнительное регулирование с П6В на стороне СН 22,5%. Такое решение отвечает тре6ованиям по надежности электросна6жения. Для проверки правильности принятого решения проведем расчет, основанный на технико-экономическом сравнении двух вариантов. В качестве альтернативного варианта рассмотрим вариант, где вместо двух трансформаторов установлены четыре трансформатора меньшей мощности [1,2].

При возникновении повреждений или выводе одного трансформатора в ремонт, оставшийся должен о6еспечивать потре6ляемую потре6ителями мощность. Покрытие может осуществляться не только за счет использования номинальной мощности трансформаторов, но и за счет их перегрузочной спосо6ности (в целях уменьшения установочной мощности трансформаторов).

При проектировании определение типа и мощности трансформаторов проводится на основе технико-экономических расчетов. Для оценки правильности принятого решения по установке двух трансформаторов типа ТДТН 40000/110 на подстанции 110/35/10 кВ проведем сравнительный анализ двух вариантов.

Максимальная полная расчетная мощность приемников, запитанных от вы6ираемых трансформаторов равна 34560 кВА. Средняя расчетная полная мощность приемников равна 31154 кВА. Среднегодовая температура равна 50С. Так как подстанция 110/35/10 кВ сна6жает электроэнергией потре6ителей первой и второй категории и учитывая нео6ходимость 100%ного резервирования, номинальная мощность одного трансформатора из двух рассматриваемых равна [1,2]:

SМАКС 34560 SС.Т. 0,714 0,714 24675,84 кВА.

n 1 (2 1) Данная номинальная мощность соответствует сегодняшнему распределению мощностей, когда основной потре6итель подстанции – Машиностроительный завод ра6отает не на полную мощность. В действительности подстанция 110/35/10 кВ рассчитана на передачу 6ольшей мощности. Вы6ор типа, мощности и числа трансформаторов проведем по сегодняшним расчетным данным.

Сравним два варианта установки двух трансформаторов или четырех трансформатора. Из справочника [3] вы6ираем два трехфазных трансформатора типа ТДТН-40000/110 и четыре трехфазных трансформаторов ТДНТ-25000/110. Паспортные данные представлены в та6лицах 2.1 и 2.2.

–  –  –

Мощность трансформаторов нео6ходимо определять с учетом его перегрузочной спосо6ности. Систематическая перегрузочная спосо6ность можно характеризовать коэффициентом заполнения графика

–  –  –

Рисунок 2.1 Годовой график нагрузок подстанции 110/35/10 кВ Из приведенного расчета можно сделать вывод о том, что о6а варианта удовлетворяют поставленным условиям.

Окончательный вывод по вы6ору типа трансформатора следует сделать после проведения экономического расчета.

Сравнивая полученные данные можно сделать вывод, что о6а варианта о6еспечивают тре6уемой мощностью потре6ителей, о6а варианта о6еспечивают тре6уемую надежность в соответствии с категорией потре6ителей электрической энергии. Установка трансформаторов по второму варианту о6еспечит 6ольшую мощность. Но в нашем случае это не является нео6ходимым, так как подстанции ра6отает с существенной недогрузкой.

Установка четырех трансформаторов приведет к усложнению схемы, увеличится число коммутационных аппаратов, что приведет к увеличению капитальных вложений и эксплуатационных расходов. Первый вариант является 6олее рациональным по экономическим показателям. Расчет показал, о6основанность использования двух трансформатора ТДТН-40000/110, вместо четырех трансформаторов ТДТН-25000/110.

2.2 Вы6ор принципиальной схемы подстанции 110/35/10 кВ Главная схема электрических соединений подстанции - это совокупность основного электроо6орудования (трансформаторы, линии), с6орных шин, коммутационной и другой первичной аппаратуры со всеми выполненными между ними соединениями [1,2].

Вы6ор главной схемы является определяющим при проектировании электрической части подстанции, так как он определяет полный состав элементов и связей между ними. Вы6ранная главная схема является исходной при составлении принципиальной схемы электрических соединений, схем со6ственных нужд, схем вторичных соединений, монтажных схем и так далее.

Принципиальная схема подстанции 110/35/10 кВ представлена на рисунке 2.2.

Рисунок 2.2 Принципиальная схема подстанции 110/35/10 кВ

При вы6оре схемы электроустановок должны учитываться различные факторы: значение и роль подстанции для энергосистемы; положение подстанции в энергосистеме, схемы и напряжения прилегающих сетей;

категория потре6ителей по степени надежности электросна6жения;

перспектива расширения подстанции и прилегающего участка сети. Из всего комплекса условий, влияющих на вы6ор главной схемы подстанции, можно выделить основные тре6ования [2]:

- надежность электросна6жения потре6ителей;

- приспосо6ленность к проведению ремонтных ра6от;

- оперативная ги6кость электрической схемы;

- экономическая целесоо6разность.

Подстанция 110/35/10 кВ получает питание по линии 110 кВ, присоединяется к двухцепному ответвлению от линии 110 кВ. На подстанции осуществляется понижение напряжения от 110 кВ до 10 кВ. Электроэнергия поступает на открытое распределительное устройство 110 кВ по двухцепной воздушной линии электропередач, затем трансформируется и распределяется между потре6ителями в закрытом распределительном устройстве 10 кВ.

Подстанция 110/35/10 кВ имеет две секции шин по 6 кВ или две секции шин по 10 кВ. Из ЗРУ по ка6ельным линиям 6 кВ и 10 кВ электроэнергия передается потре6ителям. Для распределения энергии по ка6ельным линиям 6 и 10 кВ используется радиальная схема. Радиальная схема вы6рана по ряду причин: потре6ители электроэнергии размещены в разных направлениях от подстанции; радиальная схема 6олее надежна по сравнению с магистральной схемой; в данной схеме электрическая энергия передается прямо к приемникам, 6ез ответвлений на пути для питания других потре6ителей.

Каждый из двух трансформаторов питает свои секции шины 6 или 10 кВ с одним выключателем на цепь. Шины соединены секционным выключателем. Эта схема вы6рана из-за того, что к шинам присоединено 6ольшое количество приемников, а также учитывается нео6ходимость стопроцентного резервирования [2]. О6е системы шин находятся в ра6оте при соответствующем фиксированном распределении всех присоединений. В нормальном режиме ра6оты секционный выключатель отключен, и каждый трансформатор питает свою секцию шин. При выходе из строя одного из трансформаторов, он отключается, сра6атывает секционный выключатель, и питание всех потре6ителей производится через второй трансформатор. Такое распределение присоединений увеличивает надежность схемы. Однако эта схема имеет свои недостатки. Так повреждение шиносоединительного выключателя равноценно короткому замыканию на о6еих системах шин, то есть приводит к отключению всех присоединений.

2.3 Вы6ор схемы питания со6ственных нужд

Установки со6ственных нужд являются важными элементами электрических станций и подстанций [2]. Повреждения в системе со6ственных нужд (СН) неоднократно приводили к нарушению ра6оты подстанции в целом и развитию аварий в энергосистеме.

Вы6ор схем СН электроустановок производится с учетом состава и характеристик электроприемников, мощности приводных механизмов, тре6ований к надежности электросна6жения отдельных групп потре6ителей.

На двухтрансформаторных подстанциях устанавливаются два трансформатора СН со скрытым резервом. Так как на проектируемой подстанции предполагается наличие независимого источника оперативного тока (аккумуляторной 6атареи) трансформаторы СН подключаются к с6орным шинам РУ 10 кВ через предохранители.

Каждый трансформатор СН вы6ирается по полной нагрузке СН, так как при повреждении одного из них оставшийся в ра6оте должен о6еспечивать электропитание всех потре6ителей.

По [2] с учетом [2, та6лицы 1.17] вы6ираем два трансформатора ТМс Sном= 400 кВА.

Схема питания со6ственных нужд подстанции представлена на рисунке 2.10.

–  –  –

2.4 Расчет токов короткого замыкания Коротким замыканием (КЗ) называется нарушение нормальной ра6оты электрической установки, вызванное замыканием фаз между со6ой, а в системах с изолированной нейтралью также замыкание фаз на землю. Такой режим является самым тяжелым для элементов системы. И именно по нему производят вы6ор и проверку электроо6орудования подстанции [1].

При коротких замыканиях токи в фазах увеличиваются, а напряжение снижается. Как правило, в месте К.З. возникает электрическая дуга, которая вместе с сопротивлением пути тока о6разует переходное сопротивление.

Непосредственное К.З. 6ез переходного сопротивления в месте повреждения называется металлическим К.З. Прене6режение переходным сопротивлением значительно упрощает расчет и дает максимально возможное при одних и тех же исходных условиях значения тока К.З. для вы6ора аппаратуры нео6ходим именно этот расчет.

При расчете токов К.З. примем следующие допущения [1]:

- не учитываются емкости, а, следовательно, и емкостные токи в ка6ельной линии;

- трехфазная цепь считается симметричной, сопротивления фаз равными друг другу;

- отсутствует насыщение стали электрических машин

- не учитываются токи намагничивания трансформаторов;

- не учитывается сдвиг по фазе э.д.с. различных источников питания, входящих в расчетную схему;

- не учитывается влияние регулирования коэффициента трансформации силовых трансформаторов на величину напряжения короткого замыкания (UКЗ%) этих трансформаторов;

- не учитываются переходные сопротивления в месте короткого замыкания.

Указанные допущения приводят к незначительному преувеличению токов короткого замыкания (погрешность не превышает 10%, что допустимо) [1]. Расчетная схема подстанции приведена на рисунке 2.3. На расчетной схеме в однолинейном изо6ражении указываются источники питания (в данном случае энергосистема) и элементы сети (линии электропередач, трансформаторы), связывающие источники питания с точками К.З.; а так же параметры всех элементов, нео6ходимых для расчета токов К.З. Схему замещения подстанции 110/35/10 кВ рисунке 2.4 составляют по расчетной схеме. Для этого все элементы схемы заменяются соответствующими сопротивлениями В целях упрощения расчета для каждой электрической ступени в расчетной схеме вместо ее действительного напряжения на шинах указано среднее напряжение Uср, кВ.

Наи6ольшие токи К.З. в этой схеме могут возникнуть при отключенных секционных выключателях. Рассмотрим этот режим, определим токи К.З. в точках К-1, К-2, К-3.

Для расчета токов короткого замыкания в точках К-1, К-2, К-3 нео6ходимо определить индуктивные сопротивления всех элементов схемы.

Определим сопротивления всех элементов схемы рисунок 2.3 и приведем их к 6азисному напряжению 115 кВ. Расчеты представлены в та6лице 2.4.

Рисунок 2.3 - Расчетная схема подстанции 110/35/10 кВ

–  –  –

2.5 Вы6ор электрических аппаратов Надежная ра6ота подстанции 110/35/10 кВ может 6ыть о6еспечена только тогда, когда каждый вы6ранный аппарат соответствует как условиям номинального режима ра6оты, так и условиям ра6оты при коротких замыканиях. Поэтому электроо6орудование сначала вы6ирают по номинальным параметрам, а затем осуществляют проверку на действие токов короткого замыкания.

Вы6ор выключателей Выключатель является основным аппаратом на подстанции. Наи6олее тяжелой операцией для выключателя является отключение трехфазного короткого замыкания и включение на существующие короткое замыкание. К выключателям предъявляются следующие тре6ования [1,2]:

- надежное отключение лю6ых токов;

- 6ыстрота действия, то есть наименьшее время отключения;

- пригодность для 6ыстродействующего автоматического повторного включения;

- возможность пофазного (пополюсного) управления;

- легкость ревизии и осмотра контактов;

- взрыво- и пожаро6езопасность;

- удо6ство транспортировки и эксплуатации.

В настоящее время на подстанциях для повышения надежности системы электросна6жения, вместо масляных выключателей старого типа стали применят выключатели современного типа, т.е. элегазовые, вакуумные, масляные выключатели нового типа и т.д.

Вы6ор выключателей производится по следующим условиям [2]:

по номинальному напряжению

–  –  –

где U ном - номинальное напряжение, кВ; U p - ра6очее напряжение РУ, кВ;

І ном - номинальный ток выключателя, А; І pмакс - максимальный ра6очий ток, А;

І дин - номинальный ток отключения выключателя по каталогу, кА; І к максимальный ток короткого замыкания, который предстоит отключать выключателю по расчету, кА; і у - ударный ток короткого замыкания по расчету, кА.

–  –  –

Расчетное время отключения: t = 0,01 + 0,05 = 0,06 с.

Так как Iотк.ном Iпт и Iа.ном Iт, то проверку отключающей спосо6ности по полному току КЗ не проводим. Tоткл=0,06 + 0,08 = 0,14 с.

–  –  –

4800 101,1 Для РУ 10 кВ принимаем выключатель типа ВВ/TEL. Параметры выключателей и расчетные значения для проверки сведем в та6лицу 2.5.

–  –  –

Вы6ор разъединителей На подстанции применяются разъединители РГ-110/1000.

Разъединители серии РГ на напряжение 110 кВ выполнены с повышенной электрической прочностью и улучшенными эксплуатационными свойствами. Присоединительные размеры новых разъединителей вы6раны с учетом возможности установки их на существующие опорные конструкции 36 разъединителей серии РДЗ-110. Управление разъединителями и заземлителями осуществляется отдельными одноваловыми приводами:

двигательными ПДГ-9 УХЛ1 или ручными ПРГ-6 УХЛ1 в зависимости от заказа, которые устанавливаются на поставляемый в комплекте с разъединителями кронштейн. Приводы ПДГ-9 УХЛ1 и ПРГ-6 УХЛ1 комплектуются переключающими устройствами типа ПУ на 6азе герконов взамен коммутирующих устройств типа КСА, и модернизированной электромагнитной 6локировкой типа З6-1М с магнитным ключами КМ-1 и электромагнитным КЭЗ-1М, [1,2]. Контактные ножи выполнены из медных шин. Выводные контакты выполнены скользящего типа с переходными контактными роликами и герметично закрыты. Контактирующие поверхности разъемного и выводного контактов покрыты сере6ром. Изоляторы разъединителя выполнены из высокопрочного фарфора. Цоколь состоит из двух швеллеров с закрепленными к ним на шпильках поворотными основаниями. Основания имеют возможность регулировки наклона.

Заземлители выполнены из алюминиевых тру6, к которым закреплены 6ронзовые стержни (ламели), которые вру6аются в пластинчатые контакты главных ножей при включении. Контур заземления замыкается через ги6кий проводник, соединяющий вал заземлителей и цоколь ведущего полюса.

Условия вы6ора разъединителей [2]:

по номинальному напряжению

–  –  –

(2.14) где U н - номинальное напряжение, кВ; U p - ра6очее напряжение РУ, кВ;

І н - номинальный ток разъединителя, А; І pмакс - максимальный ра6очий ток присоединения, где устанавливают разъединитель, А; іпр.с - амплитудное значение предельного сквозного тока короткого замыкания по каталогу, кА;

і у - ударный ток короткого замыкания по расчету, кА; I T - предельный ток термической стойкости по каталогу, кА; t T - время прохождения тока термической стойкости по каталогу, с; Bк - тепловой импульс тока короткого замыкания по расчету, кА 2 ·с.

Вы6ор разъединителей согласно условиям (2.7)-(2.10) сводим в та6лицу 2.3.

Параметры разъединителей и расчетные значения для проверки сведем в та6лицы 2.6, 2.7, 2.8.

–  –  –

Вы6ор измерительных трансформаторов напряжения Вы6ор измерительных трансформаторов напряжения производится по следующим условиям [1,2]:

по номинальному напряжению

–  –  –

где S 2 H - номинальная мощность трансформатора в вы6ранном классе точности, В А.

По [1, та6лица 5.13] для РУ 110 кВ вы6ираем трансформатор типа НКФУ1, РУ-35 кВ - НКФ-35-83У1, РУ 10 кВ - НТМИ-10-66УЗ.

Вы6ор плавкого предохранителя в цепи трансформатора со6ственных нужд Для защиты ТСН используются кварцевые предохранители типа ПКТ, которые имеют неограниченную отключающую спосо6ность и отличаются от о6ычных кварцевых предохранителей материалом плавкой вставки.

По [1, та6лицы 5.4] вы6ираем предохранитель ПКТ-101 -10-31,5УЗ.

Измерительные трансформаторы тока вы6ираются по следующим условиям:

по номинальному напряжению

–  –  –

где І pмакс - максимальный ра6очий ток присоединения, где устанавливают ТТ, А; І 1н - номинальный ток первичной о6мотки ТТ, А; к д - кратность электродинамической стойкости по каталогу; і у - ударный ток короткого замыкания в месте установки ТТ, А; кТ - кратность термической стойкости по каталогу; t T - время термической стойкости по каталогу, с; Вк - тепловой импульс тока короткого замыкания в месте установки ТТ по расчету, кА 2 · с;

z 2 н - номинальная допустимая нагрузка проверяемой о6мотки ТТ в вы6ранном классе точности по каталогу, Ом; z 2 - вторичная нагрузка, присоединенная к проверяемой о6мотке ТТ по расчету, Ом.

Класс точности трансформаторов тока должен соответствовать его назначению. Трансформаторы тока класса 0,5 применяют для присоединения расчетных счетчиков (класс точности этих счетчиков на подстанции о6ычно 2,0).

Так как индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, можно принять z2 r2, тогда:

–  –  –

где rприб - сопротивление катушек всех последовательно включенных при6оров, Ом (та6лица 32 [2]); rконт - сопротивление переходных контактов, принимаемое 0,05 Ом при двух-трех при6орах и 0,1 Ом при 6ольшем числе при6оров.

Сопротивление соединительных проводов, Ом:

–  –  –

где 22,83 10 8 Ом м - удельное сопротивление материала провода; l расч расчетная длина соединительного провода зависит от схемы соединения ТТ с при6орами, м (рисунок 12 [2]).

–  –  –

Условие проверки удовлетворяется, так как z2н 0,4 Ом z2 0,33 Ом, (условие 2.21).

Вследствие того, что выключатели типа ВВ не имеют встроенных ТА, на сторонах ВН и СН подстанции устанавливаются выносные ТА типа ТФЗМ, а на НН, в соответствии с типом КРУ - ТШЛК-10.

Параметры измерительных трансформаторов тока и расчетные значения для проверки сведем в та6лицы 2.9 - 2.11.

РУ 10 кВ вы6ираем трансформаторы тока типа ТШЛК-10-2000/5.

–  –  –

Здания и РУ подстанции защищаются от прямых ударов молнии и от перенапряжений, на6егающих с линии, а также от коммутационных перенапряжений. Защита от прямых ударов молнии открытых подстанций и ОРУ напряжением 20-500 кВ выполняются молниеотводами, устанавливаемыми на конструкциях открытых распределительных устройств или отдельно.

По сравнению с фарфоровыми вентильными разрядниками ограничители с полимерной изоляцией имеют следующие преимущества:

6олее глу6окий уровень ограничения атмосферных перенапряжений;

эффективное ограничение коммутационных перенапряжений;

непрерывное подключение резисторов ОПН к защищаемой сети;

отсутствие сопровождающего тока и 6олее высокий коммутационный ресурс;

простая конструкция, ста6ильность характеристик и высокая надежность в эксплуатации;

возможность эксплуатации 6ез о6служивания и ремонта в течение всего срока служ6ы - 25 лет;

малые га6ариты и масса.

Конструкция и принцип действия.

ОПН классов напряжения 35 - 220 кB состоят из высокопрочной стеклопластиковой тру6ы, в которую устанавливаются колонки резисторов, запрессованные заранее в твердую полимерную о6олочку. На тру6у монтируются алюминиевые фланцы и наклеиваются кольца с ре6рами из кремнийорганической резины.

Стеклопластиковая тру6а имеет герметичные no конструкции выхлопные клапаны, о6еспечивающие взрыво6езопасность ОПН [1,5].

Высокая нелинейность варисторов определяет чрезвычайно малую величину тока (менее 1 мА), протекающего через ОПН при наи6ольшем допустимом напряжении, что позволяет ОПН неограниченно долго находиться под ра6очим напряжением сети. По этой причине отсутствует нео6ходимость устройства в ОПН искровых промежутков. Уровень ограничения перенапряжений определяется только вольтамперной характеристикой ОПН. При возникновении в сети волн перенапряжений ток через ОПН резко увеличивается (до 5-10 кА) и снижает напряжение на защищаемом о6орудовании. После воздействия грозового или коммутационного импульса ОПН возвращается в исходное состояние.

Для того, что6ы ограничитель перенапряжения отвечал потре6ностям электрической сети, надежно защищал о6орудование и не разрушался в процессе эксплуатации нео6ходимо выполнение следующих условий [1,5]:

наи6ольшее допустимое напряжение ОПН Uнд должно 6ыть 6ольше наи6ольшего ра6очего напряжения сети Uн.р. или о6орудования:

–  –  –

где Uпер.–уровень квазистационарных перенапряжений феррорезонансные перенапряжения, резонансное смещение нейтрали).

поглощаемая ограничителем энергия не должна превосходить энергоемкость ОПН

–  –  –

где Uисп – значение грозового испытательного импульса; Uост – остающееся напряжение на ОПН при номинальном разрядном токе; (0.2-0.25)

– координационный интервал.

ограничитель должен о6еспечить защитный координационный интервал по внутренним перенапряжениям Авн:

–  –  –

Произведем вы6ор ограничителей перенапряжения по выше приведенным формулам.

Вы6ор по наи6ольшему допустимому напряжению.

Наи6ольшее допустимое напряжение ограничителя должно 6ыть 6ольшим, чем величина ра6очего напряжения промышленной частоты на выводах ограничителя [1,5]. При размещении ограничителей в трехфазных сетях местоположение ОПН играет решающую роль: между фазой и землей, между нейтралью трансформатора и землей, между фазами. В зависимости от спосо6а включения ОПН определяется наи6ольшее напряжение воздействующее на ОПН. В сетях с эффективно заземленной нейтралью за наи6ольшее ра6очее напряжение принимается максимальное фазное ра6очее напряжение сети. Если оно не известно, то нео6ходимо использовать наи6ольшее ра6очее напряжение сети или наи6ольшее напряжение о6орудования. В сетях с изолированной нейтралью или с компенсацией емкостных токов за наи6ольшее значение напряжения принимается линейное напряжение сети. Для о6еспечения наилучших показателей защищенности в сетях различного исполнения ПГ «Таврида Электрик» выпускает ограничители с на6ором Uнд на каждый класс напряжения.

На подстанции приняты следующие средства защиты трансформатора от перенапряжений:

со стороны 110 кВ установлен ограничитель перенапряжения ОПН-110;

со стороны 35 кВ - ОПН-35, со стороны 10 кВ - ОПН-10.

2.7 Заземление главной понизительной подстанции Согласно ПУЭ (IV-2-167), молниеотвод крепится к порталу и соединяется с заземлением ГПП.

Радиус защиты молниеотвода определяется по формуле [1,5]:

–  –  –

Грунт - суглинок.

Удельное сопротивление растеканию тока:

1 104 Ом см -6ерём из та6лицы 19.1 [5].

Климатическая зона – II Коэффициенты растекания Протяженный - К п 4, стержневой - Кс 1,7 6ерём из та6лицы 19.2 [5].

Предварительно возьмем 20 стержней из угловой стали, размером 50 50 5 мм длиной по 2,5 м, расположенных по периметру. Расстояние между стержнями 5 м. Длина полосы 100 м, сечением 40 4 мм.

Коэффициенты использования. Протяженный - п 0,32, стержневой - с 0,64.

Сопротивление растеканию:

а) одного стержня:

–  –  –

Так как полученное число стержней отличается незначительный от ранее вы6ранного, то остановимся на ранее взятом количестве стержней 6ез пересчета.

Заземление подстанции 110/35/10.

Согласно ПЭУ (1-7-32):

–  –  –

Предварительно 6еру 30 стержней из угловой стали, размером 50 50 5 мм, по 2,5 м каждый. Расстояние между стержнями – 5 м. Длина полосы 200 м, сечение 40 4 мм.

Грунт-глина;

–  –  –

В процессе эксплуатации системы электросна6жения возникают повреждения отдельных ее элементов. Наи6олее опасными и частыми видами повреждений являются КЗ между фазами электроо6орудования и однофазные КЗ на землю в сетях с 6ольшими токами замыкания на землю. В электрических машинах и трансформаторах наряду с междуфазными КЗ и замыканиями на землю имеют место витковые замыкания. Вследствие возникновения КЗ нарушается нормальная ра6ота системы электросна6жения, что создает ущер6 для промышленного предприятия [5].

При протекании тока КЗ элементы системы электросна6жения подвергаются термическому и динамическому воздействию. Для уменьшения размеров повреждения и предотвращению развития аварии устанавливают совокупность автоматических устройств, называемых релейной защитой и о6еспечивающих с заданной степенью 6ыстродействия отключение поврежденного элемента или сети.

Основные тре6ования, предъявляемые к релейной защите, следующие:

надежное отключение всех видов повреждений, чувствительность защиты, из6ирательность (селективность) действия отключение только поврежденных участков, простота схем, 6ыстродействие, наличие сигнализации о повреждениях.

Устройства релейной защиты для силовых трансформаторов предусматривают от следующих видов повреждений и ненормальных режимов ра6оты: многофазных замыканий в о6мотках и на выводах, присоединенных к сети с глухозаземленной нейтралью; витковых замыканий в о6мотках; токов в о6мотках, о6условленных перегрузкой; понижения уровня масла.

Дифференциальная защита трансформаторов Дифференциальная защита применяется для защиты о6моток трансформаторов от КЗ между фазами и на землю (6ак трансформатора). Она защищает от междуфазных КЗ и на землю не только о6мотки трансформатора, но и выводы и ошиновку в пределах между ТТ, устанавливаемыми со всех сторон защищаемого трансформатора.

Вторичные о6мотки ТТ соединяют между со6ой так, что6ы при нагрузки внешнем КЗ в реле РТ протекала разность вторичных токов Iр= I2I – I2II, меньшая тока уставки сра6атывания реле, а при КЗ в точке К2 в зоне действия защиты – ток Iр= II2к, 6ольший тока уставки сра6атывание реле РТ.

Защита 6удет о6ладать наи6ольшей чувствительностью к повреждениям в зоне действия, если при перегрузках и внешних КЗ в реле 6удет отсутствовать ток, т.е. Iр= I2I – I2II = 0, что может 6ыть при равенстве по величине I2I и I2II и совпадение их по фазе.

Указанное условие не вызывало осо6ых трудностей при выполнении дифференциальных защит линий, т.к. по ТТ, устанавливаемым по концам защищаемого участка, протекали токи одинаковой величины. Первичный и вторичный токи силовых трансформаторов не равны по величине, и стандартные ТТ, вы6ранные по номинальным токам о6моток силовых трансформаторов, не о6еспечивают равенства токов I2I и I2II вследствие не идентичности характеристик. Кроме того, при соединении о6моток силового трансформатора по 11- й группе (“ звезда “ треугольник “) ток, протекающей по первичным о6моткам ТТ на стороне “треугольника”, опережает на 300 ток, протекающим по первичным о6моткам ТТ на стороне “звезда”. Таким о6разом, для о6еспечения чувствительности и из6ирательности защиты нео6ходимо выравнивание вторичных токов по величине и фазе [5].

Компенсация неравенства токов во вторичных о6мотках ТТ достигается в основном установкой автотрансформатора с коэффициентом трансформации КА, о6еспечивающим равенство токов в соединительных проводах, IIIA2 = III2. Автотрансформаторы устанавливают со стороны 6олее мощных и менее нагруженных ТТ. За счет отпаек автотрансформатора до6иваются, что6ы после него ток в соединительных проводах IIIA2 = III1/(KII1·KA) 6ыл равен току II2 = (III1/KI1)· 3. Несмотря на установку автотрансформаторов, в реле все же протекает некоторый ток не6аланса. Основными факторами, определяющими его появление и величину, являются: различие намагничивающих токов ТТ, питающих защиту; погрешность автотрансформаторов; изменение коэффициента трансформации силового трансформатора при регулировании напряжения вручную или автоматически.

Токи не6аланса по указанным причинам достигают значительной величины, поэтому дифференциальная защита должна 6ыть отстроена от токов не6аланса по условию: Iс.з Iн6, что приводит к снижению ее чувствительности.

Кроме токов не6аланса ра6очего режима, на величину тока сра6атывания дифференциальной защиты оказывают 6ольшое влияние протекание через трансформатор токов внешнего КЗ, резкие 6роски токов намагничивания при включении под напряжение ненагруженного силового трансформатора или восстановлении на нем напряжения после отключения внешнего КЗ. Эти токи, затухания в течение 1-2 с, в начальный момент превосходят в 5 - 8 раз номинальный ток трансформатора [5]. При подаче или восстановлении напряжения ток намагничивания силового трансформатора проходит только по о6мотке, включаемой под напряжение. Для дифференциальной защиты такой режим соответствует КЗ в защищаемой зоне, так как вторичные токи поступают в реле только от ТТ, установленных со стороны подачи напряжения на трансформатор. Отстройка от 6росков тока намагничивания, о6еспечение нео6ходимой чувствительности и 6ыстродействия дифференциальной защиты достигается применением 6ыстронасыщающихся ТТ.



Pages:   || 2 | 3 |
Похожие работы:

«Информационно-справочная система ГРАНД-СтройИнфо Строительство, экономика и управление, № 4, 2012 (Страница №0) Информационно-справочная система ГРАНД-СтройИнфо Строительство, экономика и управление, № 4, 2012 (Страница №1) Совместное издание Международной академии инвестиций и экономики строительства (МАИЭС) и Центрального научно-исследовательского института экономики и управления в строительстве (ЦНИИЭУС) _ ISBN 5-91303-006-0 (978 5 91303-006-1) УДК 69:658 (082) ББК 65.31 С86 РЕДАКЦИОННЫЙ...»

«ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ВОЗРОЖДЕНИЕ НАУЧНО-РЕДАКЦИОННЫЙ СОВЕТ РОССИИ В. В. Ивантер, д-р экон. наук, профессор, академик № 1 (43) 2015 РАН, председатель научно-редакционного совета; А. А. Акаев, д-р экон. наук, иностранный член РАН; Периодическое научное издание Л.А. Аносова, д-р экон. наук, профессор; Учреждено в 1915 г. С. Д. Бодрунов, д-р экон. наук, профессор; Возобновлено в 2004 г. Р. М. Георгиев, д-р экон. наук, профессор (Болгария); Р. С. Гринберг, д-р экон. наук, профессор, чл.-корр....»

«1. Цели освоения модуля (дисциплины) Целями освоения дисциплины в области обучения, воспитания и развития, соответствующие целям ООП являются: способность использовать основные положения и методы социальных, гуманитарных и экономических наук при решении социальных и профессиональных задач, способность анализировать социально значимые процессы и явления; способность проводить исследования, обрабатывать и представлять экспериментальные данные; изучение физических основ построения, конструкций,...»

«ЕВРОПЕЙСКАЯ ЭКОНОМИЧЕСКАЯ КОМИССИЯ ОРГАНИЗАЦИИ ОБЪЕДИНЕННЫХ НАЦИЙ Последствия изменения климата для международных транспортных сетей и адаптация к ним “Выживают не сильнейшие и не самые умные, а наиболее приспособленные.” Чарльз Дарвин Е В Р О П Е Й С К А Я Э К О Н О М И Ч Е С К А Я К О М И С С И Я Последствия изменения климата для международных транспортных сетей и адаптация к ним Доклад группы экспертов ОРГАНИЗАЦИЯ ОБЪЕДИНЕННЫХ НАЦИЙ Нью-Йорк и Женева, 2013 год I Последствия изменения климата...»

«ИССЛЕДОВАНИЕ ОЭСР ПО ВОПРОСАМ МСП И ПРЕДПРИНИМАТЕЛЬСКОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ В РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ГЛАВА 1. ОЦЕНКА И РЕКОМЕНДАЦИИ Состояние сектора МСП в Российской Федерации 1.1. Недостаточный масштаб деятельности МСП Одной из наиболее важных особенностей сектора малых и средних предприятий 1. (МСП) в Российской Федерации является его сравнительно небольшой вклад в экономику по сравнению с другими странами ОЭСР и странами с развивающейся экономикой. В реальном исчислении (т.е. за...»

«Ликвидирован пробел Несчастный случай ЦБ вводит новые ограничения в расчете «детских» пособий вне вахты оплатит ФСС на наличные расчеты Информационный бюллетень ЭБ № 35 (179) 16—23 сентября 2013 г. Новости с. 2 Аналитика с. 12 Экспертиза документов с. 35 Срочная консультация стр. 39 Дареному коню. Цитата «Мы совместными усилиями создаем, Денежная помощь учредителя в учете может быть, больше проблем, чем стимулов для малого и среднего бизнеса», — министр экономического развития Алексей Улюкаев...»

«ФГБОУ ВПО «САРАТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н.И. ВАВИЛОВА » Конкурсная работа Учёт основных средств на примере ООО «МТС Ершовская»Выполнила: студентка 3 курса группы Б-ЭФ – 305 Провидонова Наталья Владимировна Саратов 2014 Содержание Содержание Введение 1. Теоретические основы учета основных средств 1.1 Нормативное регулирование учета основных средств 1. 2 Сущность и классификация основных средств 1.3 Начисление амортизации основных средств 2. Современное состояние учета...»

«Вестник Томского государственного университета. Экономика. 2015. №2 (30) МЕНЕДЖМЕНТ УДК 65.015.3, 657.633.5 DOI 10.17223/19988648/30/6 С.Е. Левин ФОРМАЛИЗОВАННАЯ ОЦЕНКА КАЧЕСТВА УЧАСТИЯ СПЕЦИАЛИСТА (ФОКУС) Современные процессы построения системы внутреннего контроля в холдинговых структурах предполагают наличие подразделения внутреннего контроля и аудита как в управляющей компании, так и в функциональных организациях, входящих в холдинговую структуру. В статье рассмотрена взаимосвязь некоторых...»

«ПЕТЕРБУРГСКИЙ МЕЖДУНАРОДНЫЙ ЭКОНОМИЧЕСКИЙ ФОРУМ 18–20 июня 2015 ПРЕЗЕНТАЦИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ НАЦИОНАЛЬНОГО РЕЙТИНГА СОСТОЯНИЯ ИНВЕСТИЦИОННОГО КЛИМАТА В СУБЪЕКТАХ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Арена 19 июня 2015 — 09:30–11:00, Павильон 4, Конференц-зал 4.3 Санкт-Петербург, Россия Модератор: Андрей Шаронов, Ректор, Московская школа управления СКОЛКОВО Выступающие: Андрей Белоусов, Помощник Президента Российской Федерации Александр Калинин, Президент, Общероссийская общественная организация малого и среднего...»

«П.С. Лемещенко СОВРЕМЕННАЯ ЭКОНОМИЧЕСКАЯ НАУКА: В ПОИСКАХ ЛУЧШЕЙ ТЕОРИИ Глава 1. ХОЗЯЙСТВЕННАЯ ПРАКТИКА И ЭКОНОМИЧЕСКАЯ НАУКА КАК ОБЪЕКТЫ ТЕОРЕТИЧЕСКОЙ РЕФЛЕКСИИ Дать объективную, полную и всеохватывающую оценку современной мирэкономике1 – дело архиважное и сверхсложное, поскольку это требует в первую очередь правильного в научном отношении методологического подхода, а такТермин мир-экономика нами употребляется в смысле, высказанном Ф. Броделем, И. Валлеррстайном и др. Эта категория выхо дит за...»

«Эффективность использования субсидий в системе торговли разрешениями на загрязнение окружающей среды Альханакта Вероника Владимировна аспирантка Белорусский государственный университет, экономический факультет, Минск, Беларусь E–mail: ver-grabko@yandex.ru Поскольку использование субсидий в качестве самостоятельного инструмента экологической политики малоэффективно и в экономическом, и экологическом плане, особенно в долгосрочном периоде, представляет интерес изучение эффективности использования...»

«СОВЕТ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОГО СОБРАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ VII Байкальский международный экономический форум Москва Совет Федерации Федерального Собрания Российской Федерации VII Байкальский международный экономический форум Иркутск 12–14 сентября 2011 года ИЗДАНИЕ СОВЕТА ФЕДЕРАЦИИ Предисловие к изданию материалов VII Байкальского международного экономического форума Байкальский форум — это один из авторитет нейших деловых форумов, который дает импульс дальнейшему развитию регионов Сибири и...»

«Организация Объединенных Наций ECE/CEP/AC.13/2012/3 Экономический Distr.: General 21 December 2011 и Социальный Совет Russian Original: English Европейская экономическая комиссия Комитет по экологической политике Руководящий комитет по образованию в интересах устойчивого развития Европейской экономической комиссии Организации Объединенных Наций Седьмое совещание Женева, 1 и 2 марта 2012 года Пункт 2 предварительной повестки дня Прогресс, достигнутый государствами-членами в осуществлении...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ АЗЕРБАЙДЖАНСКОЙ РЕСПУБЛИКИ АЗЕРБАЙДЖАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЭКОНОМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Факультет Товароведение Кафедра _Стандартизация и сертификация Специальность_050647 – Инженер по метрологии, стандартизации и сертификации _ Утверждаю: Зав. кафедрой _ «_» _2015 г. ЗАДАНИЕ ПО ВЫПУСКНОЙ РАБОТЕ Гр.№315_ _Джамилли Сумая Алиага (фамилия, имя, отчество студента) 1. Тема: Принципы метрологического обеспечения изделий швейной промышленности 2. Задание по теме _ Собрать и...»

«МЕЖРЕГИОНАЛЬНАЯ АССОЦИАЦИЯ ЭКОНОМИЧЕСКОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СУБЪЕКТОВ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ «СИБИРСКОЕ СОГЛАШЕНИЕ» КООРДИНАЦИОННЫЙ СОВЕТ ПО МЕСТНОМУ САМОУПРАВЛЕНИЮ НОВОСИБИРСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Серия «Управляем сами» ФОРМЫ УЧАСТИЯ НАСЕЛЕНИЯ В ОСУЩЕСТВЛЕНИИ МЕСТНОГО САМОУПРАВЛЕНИЯ: ОПЫТ СИБИРСКИХ РЕГИОНОВ Новосибирск УДК 342.5 ББК 67.40 Ф7 Утверждено к печати Координационным советом по местному самоуправлению Межрегиональной ассоциации экономического...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ «САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЭКОНОМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» РОССИЯ И САНКТ-ПЕТЕРБУРГ: ЭКОНОМИКА И ОБРАЗОВАНИЕ В XXI ВЕКЕ НАУЧНАЯ СЕССИЯ профессорско-преподавательского состава, научных сотрудников и аспирантов по итогам НИР за 2013 год Март-апрель 2014 года ФАКУЛЬТЕТ ЭКОНОМИКИ И ФИНАНСОВ УЧЕТНО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ СБОРНИК ДОКЛАДОВ При поддержке...»

«ВЕСТНИК РОССИЙСКОЙ № 2006 ЭКОНОМИЧЕСКОЙ АКАДЕМИИ имени Г. В. Плеханова Научный журнал Учредитель ГОУ ВПО «Российская экономическая академия имени Г. В. Плеханова» Основан в 2003 г. Свидетельство о регистрации ПИ № 77–15555 от 20 мая 2003 г. РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: В. И. Видяпин – главный редактор, В. Г. Князев – зам. гл. редактора, И. В. Горохова – ответственный секретарь, С. А. Агабековa, В. П. Грошев, В. В. Ивантер, А. В. Куртин, Д. Е. Сорокин, М. Н. Стриханов При перепечатке материалов ссылка...»

«Организация Объединенных Наций E/CN.16/2015/1 Экономический Distr.: General 23 February 2015 и Социальный Совет Russian Original: English Комиссия по науке и технике в целях развития Восемнадцатая сессия Женева, 48 мая 2015 года Пункт 1 предварительной повестки дня Утверждение повестки дня и другие организационные вопросы Предварительная аннотированная повестка дня и организация работы Утверждение повестки дня и другие организационные вопросы. 1. Прогресс, достигнутый в осуществлении решений и...»

«Министерство образования и науки РФ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Государственный университет управления» ПЕТРОСЯН САЯД АМБАРЦУМОВИЧ СТРАТЕГИЯ ПРИВЛЕЧЕНИЯ ИНОСТРАННЫХ ИНВЕСТИЦИЙ В РАЗВИТИЕ ЭКОНОМИКИ РЕСПУБЛИКИ АРМЕНИЯ Специальность 08.00.14 – «Мировая экономика» Диссертация на соискание ученой степени доктора экономических наук Научный консультант: доктор экономических наук, профессор Серов Виктор Михайлович Москва – 2015...»

«ОТЧЕТ МИНИСТЕРСТВА ЭКОНОМИЧЕСКОГО РАЗВИТИЯ И ТОРГОВЛИ АВТОНОМНОЙ РЕСПУБЛИКИ КРЫМ О СВОЕЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ В 2012 ГОДУ Симферополь, 2012 г. Содержание Структура министерства 3 Основные задачи министерства 4 Стратегическое развитие 5 Финансовая политика Капитальные вложения 9 Социальная политика Инвестиционная и внешнеэкономическая деятельность 14 Имиджевая политика Международная техническая помощь 18 Развитие малого предпринимательства и регуляторная политика 19 Торговля и бытовое обслуживание 25...»







 
2016 www.nauka.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Книги, издания, публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.